【正文】 摘 要 IAbstract II第一章 概述 1第二章 發(fā)電廠主要設(shè)備的選擇 2 汽輪機設(shè)備的確定 2 鍋爐設(shè)備的確定 2第三章 原則性熱力系統(tǒng)的擬定 4 給水回?zé)岷统跸到y(tǒng)的擬定 4 補充水系統(tǒng)的擬定 4 鍋爐連續(xù)排污利用系統(tǒng)的擬定 5 原則性熱力系統(tǒng)圖 5第四章 原則性熱力系統(tǒng)的計算 6 計算原始資料 6 汽輪機形式及參數(shù) 6 回?zé)峒訜嵯到y(tǒng)參數(shù) 6 鍋爐型式及參數(shù) 7 其他數(shù)據(jù) 7 計算簡化條件 8 熱力系統(tǒng)的計算 9 汽、水平衡計算 9 汽輪機進汽參數(shù)計算 9 輔助系統(tǒng)的計算 10 各加熱器進、出口參數(shù)計算 11 高壓加熱器組抽汽系數(shù)計算 12 除氧器抽汽系數(shù)計算 14 低壓加熱器組抽汽系數(shù)計算 15 凝汽系數(shù)αc的計算 18 汽輪機比內(nèi)功wi及汽、水流量的計算 18 熱經(jīng)濟性指標(biāo)計算 20第五章 熱力系統(tǒng)輔助設(shè)備的選擇 22 凝汽器的選擇 22 凝汽器的作用 22 凝汽器的類型及選擇 22 高、低壓加熱器的選擇 23 高、低壓加熱器的作用 23 高、低壓加熱器的類型 23 高、低壓加熱器的選擇 23 軸封冷卻器的選擇 23 軸封冷卻器的作用 24 軸封冷卻器結(jié)構(gòu) 24 真空泵的選擇 24 真空泵的作用 24 真空泵的類型 24 真空泵的選擇 24 給水泵的選擇 25 給水泵的作用 25 給水泵的分類 25 給水泵的選擇 25 凝結(jié)水泵的確定 27 凝結(jié)水泵的作用 27 凝結(jié)水泵的類型 27 凝結(jié)水泵的選擇 27 除氧器及給水箱的選擇 28 除氧器的選擇 28 給水箱的選擇 29 連續(xù)排污擴容器的選擇 30 連續(xù)排污的作用 30 連續(xù)排污的分類 30 連續(xù)排污擴容器的選擇 30 定期排污擴容器的選擇 31 定期排污擴容器的作用 31 定期排污擴容器的選型 31 疏水?dāng)U容器的選擇 32 疏水?dāng)U容器的作用 32 疏水?dāng)U容器的選擇 32 工業(yè)水泵的選擇 33 工業(yè)水泵的作用 33 工業(yè)水泵的選擇 33 生水泵的選擇 34 供水方式的選擇 34 供水方式類型 34 供水方式的確定 35 循環(huán)水泵的選擇 35 循環(huán)水泵的作用 35 循環(huán)水泵的類型 35 循環(huán)水泵的選取 35第六章 全面性熱力系統(tǒng)的擬定 37 再熱蒸汽系統(tǒng) 37 主蒸汽管道系統(tǒng) 37 主蒸汽管道類型 37 主蒸汽管道類型的確定 37 再熱機組旁路系統(tǒng) 38 旁路系統(tǒng)的作用 38 旁路系統(tǒng)的選擇 38 主給水管道系統(tǒng) 39 主給水管道的作用 39 主給水管道的類型 39 主給水管道的選擇 39 主凝結(jié)水管道系統(tǒng) 40 主凝結(jié)水管道的作用 40 主凝結(jié)水管道的流程 40 回?zé)峒訜崞鞴艿老到y(tǒng) 41 除氧器管道系統(tǒng) 41 軸封管道系統(tǒng) 42 軸封冷卻器的作用 42 軸封管道的組成 42 高、低壓加熱器疏水放氣系統(tǒng) 42 高、低壓加熱器的疏水系統(tǒng) 43 高、低壓加熱器的放氣系統(tǒng) 43 真空及空氣管道系統(tǒng) 43 循環(huán)冷卻水系統(tǒng) 44 循環(huán)冷卻水系統(tǒng)作用 44 循環(huán)冷卻水系統(tǒng)類型 44 潤滑油系統(tǒng) 45 EH油系統(tǒng) 45 EH油系統(tǒng)的作用 45 EH油系統(tǒng)的構(gòu)成 45 密封油系統(tǒng) 46致 謝 47參考文獻 48V凝汽式汽輪機組初步設(shè)計及輔助設(shè)備選擇第一章 概述發(fā)電廠的主要設(shè)備由鍋爐、汽輪機和發(fā)電機組成。供熱機組型式應(yīng)通過技術(shù)經(jīng)濟比較確定，宜優(yōu)先選用高參數(shù)大容量抽汽供熱機組；有穩(wěn)定可靠的熱用戶時，可采用背壓式機組或背壓抽汽式機組，其單機容量應(yīng)按全年基本熱負(fù)荷確定。本次設(shè)計的600MW亞臨界參數(shù)的凝汽式機組，其鍋爐的主要熱力參數(shù)如下：（1）鍋爐形式：。(3)除氧器(4段抽汽)采用滑壓運行，這不僅提高了機組設(shè)計工況下運行的經(jīng)濟性，還顯著提高了機組低負(fù)荷時的熱經(jīng)濟性，簡化熱力系統(tǒng)，降低投資，使汽機的抽汽點分配更合理，提高了機組的熱效率。小汽機排氣焓：。2）再熱蒸汽參數(shù)由再熱冷段prh’=, trh’=315℃,查水蒸汽焓hrh’= kJ/kg．由中壓聯(lián)合汽門前壓力prh=,溫度 trh=537℃ ，查水蒸氣性質(zhì)表，得再熱蒸汽比焓hrh=。至此高壓加熱器H1進、出口汽水參數(shù)已全部算出，同理可依次計算其余加熱器各進出口汽水參數(shù)。凝汽系統(tǒng)的任務(wù)可以歸納為以下四點。按凝結(jié)水的流動方向，在除氧器之前的加熱器，由于其水側(cè)承受的壓力比較低，故稱為低壓加熱器；除氧器之后，由于給水被給水泵進一步升壓，加熱器水側(cè)承受的壓力很高，故稱為高壓加熱器。其結(jié)構(gòu)特點是：泵體（泵殼）作成沿軸中心線水平中開，分成上下兩部分，吸入管和排出管與下泵體（泵座）整體澆注，為消除軸向力，葉輪采用對稱排列的方式。當(dāng)備用泵短期投入運行時，應(yīng)滿足低壓加熱器可能排入凝汽器的事故疏水量或旁路系統(tǒng)投入運行時凝結(jié)水量輸送的要求。2).給水箱的選擇根據(jù)《火力發(fā)電廠設(shè)計規(guī)程》：200MW以上機組為5－10min的給水消耗量，給水箱的有效總?cè)萘渴侵附o水箱正常水位至水箱出水管頂部水位之間的儲水量。由于設(shè)計除氧器為滑壓運行，所以不進行回收，疏水?dāng)U容蒸汽排空水側(cè)，水流入疏水箱中的水有熱網(wǎng)加熱器疏水、高壓加熱器溢放水、管道疏水除氧器溢放水、鍋爐放水都到疏水箱。 供水方式類型1).直流供水系統(tǒng)大流量的河流（一般為發(fā)電廠用水量的23倍以上）大湖相互連通的湖群或海洋作為供水的水源時，冷卻水直接由水源引入，經(jīng)凝汽器等設(shè)備吸熱后直接走的系統(tǒng)稱為直流供水系統(tǒng)。對裝有高壓凝汽式機組的發(fā)電廠可采用母管制系統(tǒng)，對裝有中間再熱凝汽式或中間再熱供熱的發(fā)電廠應(yīng)采用單元制系統(tǒng)。整個過程從除氧器開始，其中經(jīng)過加熱、除氧的給水，經(jīng)前置泵和給水泵升壓，再由三臺高壓加熱器加熱，最后，通過給水操作臺送至鍋爐省煤器入口聯(lián)箱。為了防止低加事故時造成凝結(jié)水中斷，因此各臺低加都設(shè)有備用旁路系統(tǒng)，其中由于3低加壓力低，故障可能性小，所以3設(shè)一個大旁路，節(jié)約了閥門減少了投資，當(dāng)有一個加熱器故障時兩個加熱器必須同時使用。 軸封管道的組成汽輪機的軸封端、汽封漏汽、回汽管路等設(shè)備組成了軸封管道系統(tǒng)。低壓加熱器H8的疏水，經(jīng)U形水封管直接排入凝汽器。另外，空氣中含有氧，金屬材料要受到腐蝕，并沒有節(jié)流閥，這樣可以使抽出的少量蒸汽在低一級的加熱器得到凝結(jié)，不至進入凝汽器內(nèi)增加冷源損失。閉式水系統(tǒng)流程：閉式膨脹水箱→閉式循環(huán)冷卻水泵→閉式循環(huán)冷卻水熱交換器→閉式水供水母管→各閉式水冷卻器→閉式水回水母管→閉式循環(huán)冷卻水泵入口。系統(tǒng)正常運行時，～。同時，感謝所有任課老師和所有同學(xué)在這四年來給自己的指導(dǎo)和幫助，是他們教會了我專業(yè)知識，教會了我如何學(xué)習(xí)，教會了我如何做人。緊急密封油回路如下：軸承潤滑油供油管→濾油器→壓差閥旁路→發(fā)電機密封瓦→氫側(cè)排油（空側(cè)排油不經(jīng)擴大槽和浮子油箱直接回空氣抽出槽）→擴大槽→浮子油箱旁路→空氣抽出槽→軸承潤滑油排油→汽機主油箱（此運行回路的作用是在主密封油泵和直流密封油泵都失去作用的情況下，軸承潤滑油直接作為密封油源密封發(fā)電機內(nèi)氫氣。在運行中，伺服機構(gòu)和系統(tǒng)中其他部件的間隙漏油使EH系統(tǒng)內(nèi)的油壓逐漸降低，卸荷閥復(fù)位，高壓油泵的出油重又供向EH系統(tǒng)。2).閉式循環(huán)冷卻水系統(tǒng)對于一些冷卻用水量小、水質(zhì)要求高的設(shè)備，設(shè)置了閉式循環(huán)冷卻水系統(tǒng)。當(dāng)需要更換節(jié)流孔板時，啟動排氣管用于連續(xù)排氣。正常運行時，各高壓加熱器疏水經(jīng)疏水調(diào)節(jié)閥逐級自流入除氧器，各低壓加熱器的疏水經(jīng)調(diào)節(jié)閥逐級自流入低壓加熱器H7。為了防止水箱水過多，在水箱最高處裝疏水溢水管與放水管。對于大型機組，主凝結(jié)水系統(tǒng)還包括由補充水箱和補充水泵等組成的補充水系統(tǒng)。本次設(shè)計采用II級旁路串聯(lián)旁路系統(tǒng)?？紤]到再熱汽溫的控制，在再熱器結(jié)構(gòu)中還有一定的噴水減溫裝置，此時大多數(shù)是為了防止事故發(fā)生而進行噴水減溫的。 供水方式的選擇發(fā)電廠供水方式有直流供水方式和混合供水方式兩種。鍋爐汽包的緊急放水、定期排污水、鍋爐檢修或水壓試驗后的放水、鍋爐點火升壓過程中對水循環(huán)系統(tǒng)進行沖洗的放水，及過熱器和再熱器的下聯(lián)箱及出口集汽聯(lián)箱的疏水等均進入鍋爐定期排污擴容器后，排入排污冷卻井或地溝。為了簡化系統(tǒng)，高壓以上參數(shù)的機組補充水一般是補入凝汽器的。因此，凝結(jié)水泵的轉(zhuǎn)速不宜過高，一般在980～1450r/min之間，且第一級葉輪往往作成雙吸式或在首級葉輪前加裝誘導(dǎo)輪?，F(xiàn)代大容量鍋爐給水泵具有以下的工作特點：容量大（驅(qū)動功率大）；轉(zhuǎn)速高；壓力高；水溫高。 高、低壓加熱器的選擇 高、低壓加熱器的作用加熱器是利用汽輪機抽汽加熱進入鍋爐的給水，從而提高熱力循環(huán)效率的換熱設(shè)備。由Pr==541℃，查表得再熱蒸汽出口比焓hr=。進水溫度℃，其值從高壓加熱器H2的上端差計算得到。全廠工質(zhì)滲漏系數(shù)αL?。剑模蹋模埃?0000／1848840＝鍋爐排污系數(shù) 、水平衡圖αbl =D bl/D0=10000/1848840=其余各量經(jīng)計算為廠用汽系數(shù)αpｌ＝減溫水系數(shù)αsp=暖風(fēng)器疏水系數(shù)αnf=由全廠物質(zhì)平衡可知補水率αma=αｐｌ+αL+αbl=2）給水系數(shù)αfw ，1點物質(zhì)平衡αb=αb+αL=；2點物質(zhì)平衡αfw=αb+αb－αsp=3）各小汽流量系數(shù)，計算得到門桿漏氣、軸封漏氣等各小汽流量系數(shù)。 回?zé)峒訜嵯到y(tǒng)參數(shù)1）機組各級回?zé)岢槠麉?shù) 回?zé)峒訜嵯到y(tǒng)原始汽、水參數(shù)項目單位H1H2H3H4（除氧器）H5H6H7H8抽氣壓力P’jMpa抽氣溫度tj℃抽氣焓hjKJ/kg3016加熱器上端差δt℃012222加熱器下端差δt1℃水側(cè)壓力pwMpa抽汽管道壓損Δpj%888888882）最終給水溫度：tfw=℃。同時，疏水溫度高對水泵的運行也不利，會使安全性降低。鍋爐型式包括水循環(huán)方式、燃燒方式、排渣方式等。1凝汽式汽輪機組初步設(shè)計及輔助設(shè)備選擇第二章 發(fā)電廠主要設(shè)備的選擇 汽輪機設(shè)備的確定發(fā)電廠容量確定后，汽輪機單機容量和臺數(shù)即可確定。而對于熱力系統(tǒng)設(shè)備的選型則是火電廠可行性研究及初步設(shè)計中熱機部分的主要部分內(nèi)容，又是運行電廠中組織經(jīng)濟的主要技術(shù)依據(jù)。在設(shè)計中，應(yīng)對所需要的主設(shè)備進行合理的確定。隨機組容量增大，便于發(fā)電廠生產(chǎn)管理和人員培訓(xùn)，發(fā)電廠一個廠房內(nèi)機組容量等級不宜超過兩種，機組臺數(shù)不宜超過6臺，如采用300MW和600MW機組，按6臺機組計發(fā)電廠的容量可達到1800MW和3600MW。（2）額定蒸發(fā)量Db：2027t/h。為了解決在變工況下除氧器的除氧效果和給水泵不汽蝕，主給水泵裝有低壓電動前置泵。 鍋爐型式及參數(shù)1）鍋爐形式：。中壓聯(lián)合汽門后再熱蒸汽壓力prh’ =（1△prh）prh＝。 回?zé)峒訜嵯到y(tǒng)汽、水參數(shù)計算項目單位各 計 算 點H1H2H3H4H5H6H7H8SG抽汽參數(shù)壓力PjMpa溫度tj℃蒸汽焓hjKJ/kg3016 加熱器上端差δt℃012222抽汽管道壓損Δpj% 8 8 8 8 8 8 8 8加熱器水溫水焓出口水溫twj℃疏水焓hdwjKJ/kg415出口水焓hwjKJ/kg進口水焓hwj+1KJ/kg 高壓加熱器組抽汽系數(shù)計算1)由高壓加熱器H1熱平衡計算α1高壓加熱器H1的抽氣系數(shù)：高壓加熱器H1的疏水系數(shù)αd,1：2)由高壓加熱器H2熱平衡計算ααrh高壓加熱器H2的抽汽系數(shù)α2：高壓加熱器H2的疏水系數(shù)αd,2：再熱器流量系數(shù)αrh：3)由高壓加熱器H3熱平衡計算α3高壓加熱器和H3的抽汽系數(shù)α3：高壓加熱器H3的疏水系數(shù)αd,3： 除氧器抽汽系數(shù)計算除氧器出水流量系數(shù)αc,4： 抽汽系數(shù)α4：，由于除氧器為混合式加熱器，進水量αc,5是未知，但可由下式算出： 低壓加熱器組抽汽系數(shù)計算1)低壓加熱器H5熱平衡計算α5低壓加熱器H5出水系數(shù)αc,5：低壓加熱器H5抽汽系數(shù)α5：低壓加熱器H5疏水系數(shù)2)低壓加熱器H6熱平衡計算α6低壓加熱器H6抽汽系數(shù)低壓加熱器H6疏水系數(shù)αd,6：3)由低壓加熱器H7熱平衡計算α7低壓加熱器H7的抽汽系數(shù)α7：低壓加熱器H7的疏水系數(shù)αd,7：4)由低壓加熱器H8熱平衡計算α8由于低壓加熱器H8的進水焓hsg，疏水焓h8,d為未知，故先計算軸封加熱器SG,由于SG的熱平衡，得到軸封加熱器的出水比焓hw,sg：