【正文】 ++15++= kN/m2E 軸為玻璃通窗面密度按玻璃幕墻計(jì)算取 kN/m2縱向框架梁自重標(biāo)準(zhǔn)值 ： 25= kN/m次梁自重標(biāo)準(zhǔn)值： 25= kN/m 12圖 集中荷載傳遞圖a. A 軸縱向框架梁傳來恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值 集標(biāo) AG(1).一、二層：窗的重度：178。 177。梁內(nèi)縱向鋼筋選用 HRB400(fy =f y’=360N/mm2) ξb =下部跨間截面按單筋 T 形截面計(jì)算，因?yàn)椋害?fchf’ bf’(ho hf’/2)=1402825(715140/2)=＞ 屬于一類 T 形截面 260 262039。?hf439。B 軸柱： ( =)kNbhfNcb ?????? b?選最不利組合： 柱頂:① ， ② ， ③??? 4???????KNmM 柱底：① ，② ， ③?? 以第一種不利組合為例計(jì)算：柱頂： ﹤N 為小偏心受壓，b ????Afcs??，取 ζ2=?hl ???（﹥ ）mah5eai ? )(1 2210 ??????????hli49mhesi .2?????????? （ ）.0))((39。1 . ????????? （ =240 ）min, 2選用 10180 實(shí)配 As=436mm2 設(shè)平臺(tái)版厚 h=70mm，取 1m 板帶作為計(jì)算單元① 恒荷載計(jì)算平臺(tái)板自重 25=板面抹灰自重 20= KN/m板底抹灰自重 17= KN/m55合計(jì) (恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值) =恒荷載設(shè)計(jì)值 g== KN/m活荷載設(shè)計(jì)值 q== KN/m合計(jì) g+q=②內(nèi)力計(jì)算計(jì)算跨度 lo= m2021??跨中最大彎矩 M= ?????③截面計(jì)算ho=has=7020=50mm 260 262039。 ???0785496539。67圖 基礎(chǔ)尺寸圖4 基礎(chǔ)底板配筋 沿基礎(chǔ)長邊方向，對(duì)柱邊截面 II 處的彎矩為q??????lPPalMjIjjIjI ????maxmx39。 墻厚 200mm。施工作業(yè)線以施工員→專業(yè)負(fù)責(zé)人→工長→生產(chǎn)工人為主線進(jìn)行管理，主要責(zé)任是進(jìn)行直接施工生產(chǎn)，并在施工生產(chǎn)中發(fā)現(xiàn)問題，解決問題，提出建議。協(xié)調(diào)配合線由項(xiàng)目經(jīng)理及相關(guān)專業(yè)人員綜合負(fù)責(zé)，主要協(xié)調(diào)與各單位的配合及各工種的力量安排。(2)基本風(fēng)壓 。239。 ?同理其他區(qū)格的彎矩值列于下表:表 按彈性理論計(jì)算的彎矩值表項(xiàng)目/區(qū)格 B2 B5L01(mm) 4600 4600L02(mm) 8500 8500L01/L02 M1(KNm) M2(KNm) M139。（2） ．荷載計(jì)算梯段板傳來： 平臺(tái)板傳來： 平臺(tái)梁自重： ()25= kN/m平臺(tái)梁粉刷自重： () 17= kN/m合計(jì) P=g+q （3）內(nèi)力計(jì)算56彎矩設(shè)計(jì)值： ???剪力設(shè)計(jì)值： （4）配筋計(jì)算平臺(tái)梁按倒 L 形計(jì)算，受壓翼緣取下面兩個(gè)數(shù)值的較小值 ，mlbf 70642039。039。39。則支座截面可按已知受壓鋼筋的雙筋截面計(jì)算受拉鋼筋，因本工程梁端彎矩較小，簡化計(jì)算，仍可按單筋矩形截面設(shè)計(jì)。（1）梁固端彎矩 頂層梁： 由 α=a/l=（其中：。A 軸墻體自重 （+）()=縱向框架梁自重 (+)=次梁自重 = kN樓面恒荷載傳來荷載 ????????????????橫墻自重：??集標(biāo)A 軸上柱的自重 25= .???總13b. B 軸縱向框架梁傳來恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值： 集標(biāo) BG (1).一、二層：B 軸墻體自重： （）=縱向框架梁自重標(biāo)準(zhǔn)值：25= kN/m縱向框架梁自重：(+)=次梁自重： = kN樓面恒荷載傳來荷載 ?? ???????? ?????? B 軸上柱自重： 25=???總B 軸墻體偏心附加彎矩：=A 軸墻體偏心附加彎矩：=MA 標(biāo) =+3=MB 標(biāo) ==框架梁自重：中間跨 25= 邊跨 25=(1).三層：B 軸墻體自重： （）=橫墻自重：縱向框架梁自重標(biāo)準(zhǔn)值：25= kN/m縱向框架梁自重：(+)=次梁自重： = kN樓面恒荷載傳來荷載14?? ???????? ?????? ?集標(biāo) B 軸上柱自重： 25=????總B 軸墻體偏心附加彎矩：=A 軸墻體偏心附加彎矩：=MA 標(biāo) =+=MB 標(biāo) =+=框架梁自重：中間跨 25= 邊 跨 25=15 圖 恒荷載圖 活荷載計(jì)算 屋面活荷載計(jì)算：屋面為非上人屋面，查得屋面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值： kN/m 2=?板q= =(+)1/2= D4GA= =+1/2= 樓面活荷載計(jì)算 樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 ：2 kN/m 2162= kN/m?板q= =(+) 2= A標(biāo)= =+2= C標(biāo) 集中荷載偏心產(chǎn)生的彎矩= ?DAM4= ? mKNCB .??標(biāo)標(biāo) 圖 活荷載圖17 風(fēng)壓標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算公式為 wk=βzμzμs w0 因結(jié)構(gòu)高度 H=18m30m,可取 βz=,對(duì)于矩形平面 μs=； μz 查荷載規(guī)范，將風(fēng)荷載換算成作用于框架每層節(jié)點(diǎn)的集中荷載，計(jì)算過程列于下表，表中 z 為框架節(jié)點(diǎn)離室外地面的高度，A 為一榀框架各層節(jié)點(diǎn)的受風(fēng)面積表 風(fēng)荷載計(jì)算層次 βz μs Z(m) μz W0 A(m2) PW(KN)4 3 2 1 注：地面粗糙程度為 B 類 圖 風(fēng)荷載圖18 風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算及側(cè)移驗(yàn)算 柱的側(cè)移剛度計(jì)算過程如下表 底層柱的側(cè)移剛度柱\D K=∑ib/ic αc=(+k)/(2+k) Dz=αc12ic/hj2 (N/m)邊柱（2 根） 中柱（2 根） (+)/= 9955注：剛度見第 6 頁計(jì)算框架 Ec=10 4底層∑D=62722+99552=32454N/mm表 上（二、三）層柱的側(cè)移剛度柱\D K=∑ib/（2ic ） αc=k/(2+k) Dz=αc12ic/hj2 (N/m)邊柱（2 根） 2/（2 ）= 11653中柱（2 根） (2+2)/（2 ）= 18315∑D=116532+183152=59936N/mm表 上（頂）層柱的側(cè)移剛度柱\D K=∑ib/（2ic ） αc=k/(2+k) Dz=αc12ic/hj2 (N/m)邊柱（2 根） 2/（2 ）= 7700中柱（2 根） (2+2)/（2）= 12022∑D=77002+120222=39430N/mm 風(fēng)荷載作用下的側(cè)移驗(yàn)算水平荷載作用下的層間側(cè)移可按下式計(jì)算△ μj=Vj/∑Djk各層的層間位移求得后，頂點(diǎn)位移為各層層間位移之和，框架在風(fēng)荷載作用下的側(cè)移計(jì)算如下表；表 框架在風(fēng)荷載作用下的側(cè)移計(jì)算表層次 各層風(fēng)載 Pj(KN) 層間剪力 Vi(KN) 側(cè)移剛度∑D(N/mm) 層間側(cè)移△ μj(mm) △μj/hj194 39430 1/142403 59936 1/80932 59936 1/53751 32454 1/2771層間側(cè)移最大值 1/27711/550,滿足要求 μj=∑△μj = 3 風(fēng)荷載作用下的框架內(nèi)力分析用 D 值法求解，以頂層計(jì)算為例，其余各層列于表中。本設(shè)計(jì)為總體規(guī)劃中的單體建筑，設(shè)計(jì)中充分考慮到總體規(guī)劃提出的要求、建筑高度、抗震設(shè)防烈度和周圍環(huán)境的關(guān)系，確定本結(jié)構(gòu)為規(guī)則有序的板式結(jié)構(gòu)，建筑平面布置簡單、規(guī)則、對(duì)稱、長寬比不大，對(duì)抗震有利，結(jié)構(gòu)具有較好的整體性；同時(shí)考慮到結(jié)構(gòu)不同使用功能的需求，建筑平面布置較為靈活，可以自由分割空間，選用框架結(jié)構(gòu)；立面注意對(duì)比與呼應(yīng)、節(jié)奏與韻律，體現(xiàn)建筑物質(zhì)功能與精神功能的雙重特性。標(biāo)準(zhǔn)層高 ，頂層層高 ，室內(nèi)外高差 ，其它軸網(wǎng)尺寸等詳見平面簡圖。 建筑做法1．屋面做法：防水、保溫層：60mm 厚現(xiàn)場噴涂硬質(zhì)發(fā)泡聚氨脂；找坡層：1:8 水泥膨脹珍珠巖找坡 2%最薄處 40 厚；結(jié)構(gòu)層：120mm 厚鋼筋砼屋面板?！碧?hào)表示風(fēng)荷載可能左右兩個(gè)方向作用于框架，當(dāng)風(fēng)荷載反方向作用于框架是軸力將變號(hào)。 梁固端彎矩頂層各跨： a 梯形荷載： α=a/l= q= KN/mMB=MA = q (1 )= 12l23?? b 均布荷載 q= MB=MA= = 則兩種荷載共同作用下： MB=MA=+= 一、二層： a 梯形荷載 α=a/l= q= = MB= q (1 )=?? b 均布荷載 q=MB=MA= =兩者共同作用寫 MB=MA=+ =三層： a 梯形荷載 α=a/l= q= = MB= q (1 )=?? b 均布荷載 q=MB=MA= =兩者共同作用寫 MB=MA=+ =中間跨：均布荷載 q= M 跨中 = =3KNm281ql 求各節(jié)點(diǎn)的分配系數(shù)各節(jié)點(diǎn)的分配系數(shù)同活荷載作用下的相同直接應(yīng)用即可。sA2B 支座截面： 260 262039。2.. ??????? ?? ???梁右： .??hbAEsc?? ..?test 20/1mNAhMsKsk??? . ????sktef??? =143mm，取hf14039。1201?bcsbchfhfN??? ????239。梁的有效高度 ho=hao=31035=315mm﹥M=，??KNmhbfffc 39。02hh 截面計(jì)算結(jié)果及實(shí)際配筋列于下表中ysfmA095.?表 板配筋表樓面板配筋計(jì)算表截面 \項(xiàng)目 ho(mm) M(KNm) As(mm2) 配筋lo1 方向 121 10180B2 區(qū)格lo2 方向 113 8150lo1 方向 121 12200跨中 B5 區(qū)格lo2 方向 113 8150B2B3 121 14180B2B7 121 12200B5B8 121 12150支座B5B2 121 1618059（5）單向板（厚 100）的計(jì)算（彈性法）： ①BB3 板的計(jì)算：取 1 米寬板計(jì)算 g+q=支座彎矩： ????????跨中彎矩： ?配筋：跨中 （A s min= mm2）2 ??實(shí)配： 8150支座 2?實(shí)配 ： 10150②B1 板的計(jì)算（取 1 米寬計(jì)算）支座彎矩： ????????跨中彎矩： .422?配筋：支座 ，實(shí)配 82022. mAs??跨中 ，實(shí)配 10150264..47s?③B6 、B7 、BB9 板的計(jì)算（取 1 米寬計(jì)算） 支座彎矩： ????????跨中彎矩： l ??配筋：支座 ，實(shí)配 82022 ?跨中 ，實(shí)配 8202264..4s?? 屋面板的計(jì)算荷載設(shè)計(jì)值：g== q==g+q/2= q/2= g+q= 60屋面板的布置如下圖：圖 板分布圖表 按彈性理論計(jì)算的屋面彎矩值表項(xiàng)目|區(qū)格 B2 B5L01（mm） 4600 4600L02（mm） 8500 8500L01/L02 M1（ KNm） M2（ KNm） M139。 建筑設(shè)計(jì)本工程為地上六層的建筑，一層為日用品區(qū)，二層為服飾用品區(qū)，三層為家電區(qū)，四層為文體用品區(qū)。冬季為東北風(fēng)。 工程的管理組織 項(xiàng)目管理班子主要管理人員選派年富力強(qiáng),思想素質(zhì)好，技術(shù)水平高，組織能力強(qiáng)的人員組成項(xiàng)目部，實(shí)行項(xiàng)目經(jīng)理負(fù)責(zé)制，配齊以項(xiàng)目經(jīng)理為核心的全套管理班子，實(shí)施對(duì)工程的組織與指揮。，工程量較大?；炷恋燃?jí)為 C30，鋼筋等級(jí)為 HRB335.結(jié)構(gòu)工程：鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)體系，抗震等級(jí)為四級(jí)，抗震設(shè)防為六度，梁、柱混凝土等級(jí)為 C30，鋼筋等級(jí)為 HRB400。239。本工程計(jì)算時(shí)混凝土波松比取為 ，支座最大副彎矩為當(dāng)內(nèi)支座固定時(shí) g+q 作用下的跨中彎矩。取板厚 120mm,約為板斜長的 1/30,板傾斜角 tanα=150/300=,cosα= 取 1m 寬板帶計(jì)算。V max＝則 ，滿足要求。 hf39。表 框架梁內(nèi)力組合表框架梁的內(nèi)力組合表Sgk Sqk Swk 恒+活 恒+活 恒+風(fēng)恒+（活+風(fēng)）編號(hào) 位置 內(nèi)力① ② ③ ①+② ①+② ①+③①+1.26(②+③)截面控制內(nèi)力支座邊緣控制內(nèi)力M（KNm） 　 左4 V（KN） 　內(nèi) M（KNm） 　4AB右4M（KNm） 　 3