【正文】 受拉區(qū)混凝土的抗拉強度；344 采用換算截面。 當梁、柱、墻中縱向受力鋼筋的保護層厚度大于 50mm 時，宜對保護層采取有效的構造措施。受壓鋼筋不應采用末端彎鉤和一側貼焊錨筋的錨固措施。 在梁、柱類構件的縱向受力鋼筋搭接長度范圍內的橫向構造鋼筋應符合本規(guī)范第 條的要求；當受壓鋼筋直徑大于 25mm 時，尚應在搭接接頭兩個端面外100mm 的范圍內各設置兩道箍筋。對于厚度很大或內力很小的構件，為節(jié)約鋼筋，提出了少筋混凝土配筋的概念。樓板平面的瓶頸部位宜適當增加板厚和配筋。（II ） 橫向配筋 內容未作修訂（III） 局部配筋 當梁的混凝土保護層厚度大于 50mm 且配置表層鋼筋網(wǎng)片時，應符合下列規(guī)定：1 表層鋼筋宜采用焊接網(wǎng)片，其直徑不宜大于 8mm、間距不應大于 150mm；網(wǎng)片應配置在梁底和梁側，梁側的網(wǎng)片鋼筋應延伸至梁高的 2/3 處；2 兩個方向上表層網(wǎng)片鋼筋的截面積均不應小于相應混凝土保護層(圖 陰影部分)面積的 1％。2 框架梁下部縱向鋼筋在端節(jié)點處的錨固：1) 當計算中充分利用該鋼筋的抗拉強度時，鋼筋的錨固方式及長度應與上部鋼筋的規(guī)定相同；2）當計算中不利用該鋼筋的強度或僅利用該鋼筋的抗壓強度時，伸入節(jié)點的錨固長度應分別符合本規(guī)范第 條中間節(jié)點梁下部縱向鋼筋錨固的規(guī)定。3 搭接接頭也可沿節(jié)點外側直線布置（圖 ），此時，搭接長度自柱頂算起不應小于 。內埋式螺母或內埋式吊桿的設計與構造，應滿足起吊方便和吊裝安全的要求。當錨筋直徑不大于 20mm 時宜采用壓力埋弧焊；當錨筋直徑大于 20mm 時宜采用穿孔塞焊。其中，伸入梁內的柱外側鋼筋截面面積不宜小于其全部面積的 65% ；梁寬范圍以外的柱外側鋼筋宜沿節(jié)點頂部伸至柱內邊錨固。1 梁上部縱向鋼筋伸入節(jié)點的錨固：1) 當采用直線錨固形式時，不應小于 la， 且應伸過柱中心線。柱帽的高度不應小于板的厚度 h；托板的厚度不應小于 h/4。并對箱體內摸及芯管內摸樓板的基本構造尺寸作出規(guī)定。注：2 板類受彎構件（不包括懸臂板）的受拉鋼筋，當采用強度等級 400MPa、500MPa 的鋼筋時，其最小配筋百分率應允許采用 和 45ft/fy 中的較大值；41……受壓構件的最小配筋率限值調整為 、 和 ，按鋼筋的強度等級分別取值。增加并筋搭接的要求：“并筋采用綁扎搭接連接時，應按每根單筋錯開搭接的方式連接。彎鉤，彎鉤內徑 4d，彎后直段長度 12d 135176。鑒于工程調查分析的結果及可持續(xù)發(fā)展的需要，對一般情況下混凝土結構的保護層厚度僅作微調，稍有增大；而對惡劣環(huán)境下的保護層厚度，則增加幅度較大；2 從混凝土碳化、脫鈍和鋼筋銹蝕的耐久性角度考慮，不再以縱向受力鋼筋，而以最外層鋼筋（包括箍筋、構造筋、分布筋、鋼筋網(wǎng)片等）計算保護層厚。3. 裂縫寬度計算公式進行了調整. 裂縫控制驗算二級裂縫控制等級構件去掉了準永久組合下混凝土不受拉的要求；三級裂縫控制等級鋼筋混凝土構件按荷載準永久組合計算，預應力構件仍按標準組合計算。（Ⅱ）正截面受彎承載力計算～ 為矩形、T 形截面、雙筋截面的計算公式，保留 02 版規(guī)范的實用計算方法。 整體結構的塑性極限分析計算應符合下列規(guī)定：1 對可預測結構破壞機制的情況，結構的極限承載力可根據(jù)設定的結構塑性屈服機制，采用塑性極限理論進行分析；2 對難于預測結構破壞機制的情況，結構的極限承載力可采用靜力或動力彈塑性分析方法確定；3 對直接承受偶然作用的結構構件或部位，應根據(jù)偶然作用的動力特征考慮其動力效應的影響。體形規(guī)則的結構，可根據(jù)作用的種類和特性，采用適當?shù)暮喕治龇椒?。根?jù)國家的技術政策，增加 500MPa、級鋼筋；推廣 400MPa、500MPa 級高強鋼筋作為受力的主導鋼筋；限制并準備淘汰 335MPa 級鋼筋；立即淘汰低強的 235MPa級鋼筋，代之以 300MPa 級光圓鋼筋。 中環(huán)境類別的表有變化 中混凝土耐久性基本要求表有調整 對下列混凝土結構及構件，尚應采取加強耐久性的相應措施：1 預應力混凝土結構中的預應力筋應根據(jù)具體情況采取表面防護、管道灌漿、加大混凝土保護層厚度等措施，外露的錨固端應采取封錨和混凝土表面處理等有效措施；2 有抗?jié)B要求的混凝土結構，混凝土的抗?jié)B等級應符合有關標準的要求；3 嚴寒及寒冷地區(qū)的潮濕環(huán)境中，結構混凝土應滿足抗凍要求，混凝土抗凍等級應符合有關標準的要求；4 處于二、三類環(huán)境中的懸臂構件宜采用懸臂梁 板的結構形式，或在其上表面增設防護層；5 處于二、三環(huán)境中的結構構件，其表面的預埋件、吊鉤、連接件等金屬部件應采取可靠的防銹措施；6 處在三類環(huán)境中的混凝土結構構件，可采用阻銹劑、環(huán)氧樹脂涂層鋼筋或其他具有耐腐蝕性能的鋼筋、采取陰極保護措施或采用可更換的構件等措施。 對偶然作用下的結構進行承載能力極限狀態(tài)設計時，公式（）中的作用效應設計值 S 按偶然組合計算，結構重要性系數(shù) γ0 取不小于 的數(shù)值；公式（）中混凝土、鋼筋的強度設計值改用強度標準值。預制構件制作、運輸及安裝時應考慮相應的動力系數(shù)。 結構縫 structural joint根據(jù)結構設計需求而采取的分割混凝土結構間隔的總稱。替代：電線 。替代：電線 。替代：電纜 ZRYJY4X50+1X25。 1ATBPD 箱，至 3KW 排風機 ,至 3KW 送風機，電纜選 WDZNYJY4x6。替代：電纜 2(ZRYJY4X150+1X70)。當梯板跨度較大時梁式樓梯比板式樓梯節(jié)約鋼筋。房地產產品的定位應在市場調研、周邊比對基礎上進行研發(fā)；目前很多開發(fā)商跟風或主觀臆斷，追求大而全，開盤后才發(fā)現(xiàn)戶型間銷售業(yè)績差別很大，中途更改設計，增加旺銷戶型，導致成本增加；（2）產品的特點應重視內輕視外，很多小區(qū)強調外表裝飾、建筑效果，增加了建筑成本，卻對提升銷售價格的貢獻度很低，應確定相對合理的平衡點。(11)增加斜截面受剪承載力計算的安全性, 完善雙向受剪設計方法, 調整沖切承載力計算。綜合業(yè)內過往經驗的改進期許。3(16)在梁柱節(jié)點中引入鋼筋機械錨固的有關規(guī)定, 簡化錨固配筋構造。（5）窗體設計在滿足采光和節(jié)能要求的前提下，大窗比并聯(lián)小窗的設計造價要低，且舒適度更優(yōu)越，不應受外形效果約束。7（8）應對鋼筋的連接方式進行綜合考慮，有的設計人員為追求降低鋼筋含量，鋼筋全部采用焊接或機械連接的方式，綜合成本反而降低。 N20,N21,N22 回路， 63A 整定電流，電纜選 WDZYJY4X25+1X16。替代：電線 NHBV4X4SC20CC。 XF10,XF11,XF12,XF13, XFB10,XFB11,XFB12,XFB13 回路，電纜選 WDZNYJY4X50+1X25。電施 4： N N1 N12 回路， 63A 整定電流，電纜選 WDZYJY4X25+1X16。例如各專業(yè)設計應協(xié)調配合，在實際中經常發(fā)生鑿洞拆墻現(xiàn)象，造成人力財力的浪費。12 配筋率 ratio of reinforcement混凝土構件中配置的鋼筋面積（或體積）與規(guī)定的混凝土截面面積（或體積）的比值。對其中部分結構構件的安全等級，可根據(jù)其重要程度適當調整。17混凝土結構構件正常使用極限狀態(tài)的驗算應包括下列內容：1 對需要控制變形的構件，應進行變形驗算；2 對使用上限制出現(xiàn)裂縫的構件，應進行混凝土拉應力驗算；3 對允許出現(xiàn)裂縫的構件，應進行受力裂縫寬度驗算；4 對有舒適度要求的樓蓋結構，應進行豎向自振頻率驗算。 結構防連續(xù)倒塌驗算應考慮結構構件倒塌沖擊引起的動力系數(shù)，并根據(jù)倒塌的具體情況確定荷載效應。直徑 28mm 及以下的鋼筋并筋數(shù)量不應超過 3 根；直接 32mm 的鋼筋并筋數(shù)量宜為 2 根；直徑 36mm 及以上的鋼筋不應采用并筋。重力荷載作用下的框架、框架剪力墻結構中的現(xiàn)澆梁以及雙向板等，經彈性分析求得內力后，可對支座或節(jié)點彎矩進行適度調幅，并確定相應的跨中彎矩。第 6 章 承載能力極限狀態(tài)計算 一般規(guī)定 本章適用于鋼筋混凝土、預應力混凝土構件的承載能力極限狀態(tài)計算；素混凝土結構構件設計應符合本規(guī)范附錄 D 的規(guī)定。此外新增條目為： 矩形截面雙向受剪的鋼筋混凝土框架柱，當斜向剪力設計值 V 的作用方向與 x軸的夾角在 0176。第 條縱筋應力計算公式中，鋼筋混凝土構件除了以 Mq、N q（準永久組合的彎矩、軸力）代替 Mk、N k（標準組合的彎矩、軸力），σ sk變?yōu)?σsq之外，形式上無變化。可在保護層內配置防裂、防剝落的焊接鋼筋網(wǎng)片，網(wǎng)片鋼筋的保護層厚度不應小于 25mm，并應采取有效的絕緣、定位措施。受壓鋼筋錨固長度范圍內的橫向構造鋼筋應符合本規(guī)范第 條的有關規(guī)定。本條提出了對受拉、受壓搭接連接區(qū)段內箍筋直徑、間距的構造要求。由構件截面的內力（彎矩 M）計算截面的臨界厚度（hcr），按此臨界厚度相應最小配筋率計算的配筋量，即可保證截面應有的承載能力。沿板的洞邊、凹角部位宜加配防裂構造鋼筋，并采取可靠的錨固措施。46本條參考歐洲規(guī)范 EN199211: 2022 的有關規(guī)定，為控制裂縫寬度和防止表層混凝土碎裂，墜落，提出了厚保護層混凝土梁配置表層分布鋼筋（蒙皮鋼筋）的構造要求。 框架中間層中間節(jié)點或連續(xù)梁中間支座，梁的上部縱向鋼筋應貫穿節(jié)點或支座。當上部梁縱向鋼筋的配筋率大于 %時，彎入柱外側的梁上部縱向鋼筋應滿足以上規(guī)定的搭接長度，且宜分兩批截斷，其截斷點之間的距離不宜小于20d， d 為梁上部縱向鋼筋的直徑；4 當梁的截面高度較大，梁、柱鋼筋相對較小，從梁底算起的直線搭接長度未延伸至柱頂即已滿足 ，應將搭接長度延伸至柱頂并滿足搭接長度 ；或者從梁底算起的彎折搭接長度未延伸至柱內側邊緣即已滿足 的要求時，其彎折后包括彎弧在內的水平段的長度不應小于 15d， d 為柱縱向鋼筋的直徑；5 柱內側縱向鋼筋的錨固應符合本規(guī)范 條關于頂層中節(jié)點的規(guī)定。專用內埋式螺母或內埋式吊桿及配套的吊具，應根據(jù)相應的產品標準和應用技術規(guī)定選用。直錨筋與錨板應采用 T 形焊接。 頂層端節(jié)點柱外側縱向鋼筋可彎入梁內作梁上部縱向鋼筋；也可將梁上部縱向鋼筋與柱外側縱向鋼筋在節(jié)點及附近部位搭接，搭接可采用下列方式：1 搭接接頭可沿頂層端節(jié)點外側及梁端頂部布置，搭接長度不應小于 （圖）。（II ） 梁柱節(jié)點 梁縱向鋼筋在框架中間層端節(jié)點的錨固應符合下列要求。的沖切破壞錐體，并應滿足受沖切承載力的要求。為保證其受力性能，根據(jù)近年工程經驗，提出了空心樓板體積空心率的限值。 條內容沒有變化 縱向受力鋼筋的最小配筋率 鋼筋混凝土結構構件中縱向受力鋼筋的配筋百分率 ρmin不應小于表 規(guī)定的數(shù)值。 及 條中，關于縱向搭接鋼筋接頭面積百分率增加一句“當直徑不同的鋼筋搭接時，按直徑較小的鋼筋計算”。彎鉤 末端 90176。351 根據(jù)第 節(jié)對結構所處耐久性環(huán)境類別的劃分，確定混凝土保護層厚度的數(shù)值，考慮得更為細致。 局部受壓承載力計算無變化 疲勞驗算無變化33第 7 章 正常使用極限狀態(tài)驗算主要變化：1. 補充了“有舒適度要求的樓蓋結構，應進行豎向自振頻率驗算”的內容；2. 對應 節(jié)，對裂縫控制等級為三級的鋼筋混凝土構件，選荷載的準永久組合進行裂縫寬度和撓度驗算；預應力混凝土構件未變。式中： Cm——構件端截面偏心距調節(jié)系數(shù)，當小于 時取 ；ηns——彎矩增大系數(shù)；N ——與彎矩設計值 M2 相應的軸向壓力設計值；ζc——截面曲率修正系數(shù)，當計算值大于 時取 ；～ 關于附加偏心距、等效矩形應力圖、界限相對受壓區(qū)高度 ξb、縱筋應力取值規(guī)定等內容無變化。 塑性極限分析（單獨列為 1 節(jié)）27 對不承受多次重復荷載作用的混凝土結構，當有足夠的塑性變形能力時，可采用塑性極限理論的分析方法進行結構的承載力計算，同時應滿足正常使用的要求。 彈性分析 混凝土結構彈性分析宜采用結構力學或彈性力學等分析方法。23注：RRB