【正文】 長 690公里，年輸量為 600萬噸的輕質油管線。 管道分段計算溫降時代入相應溫度下的 c值計算 。 ④ 從防腐絕緣層來考慮 如采用瀝青絕緣防腐層 ， 油溫高 ， 易老化和流淌 ， 對其它防腐層 ， 也應該考慮其高溫性能 。 一般通過實驗資料進行統(tǒng)計處理 。鋼管壁導熱熱阻很小 ， 可以忽略 。 2） 水力計算以加熱站間距為一個計算單元 ， 全線摩阻損失為各加熱站間摩阻的總和 。 分析 TR保持不變時 ， 流量 Q變化 TZ的影響 。 預熱時間采用理論或者經(jīng)驗公式： )4( ??? q TT wzeaD ?? RZR lTTGcq /)( ??第三章 熱油輸送管道的工藝計算 2022/2/16 Pipeline transportation of oil and natural gas 42 油氣管道輸送 梁光川 ?停輸 為防止熱油管道在停輸時發(fā)生 “ 凍結 ” ， 就必須知道熱油管道的安全停輸時間 。 因此 ,要根據(jù)月 、 季下達的輸油排量計劃制訂出正常排量 、 大排量及低排量輸送工況下泵的優(yōu)化運行方案 ,使輸量與輸油泵的額定輸量盡可能一致 ,減少節(jié)流損失 。 防止液體氣化的方法就是采用高壓輸送 ， 即始終保持液體的壓力在其臨界壓力以上 ， 液體的溫度在其臨界溫度之下 。 管道的焊接一般采用惰性氣體保護焊 。 LNG長距離管道輸送問題也越來越受到人們的重視 ， 很顯然 ， 輸量的增加將有助于降低低溫管道的投資費用和單位輸量的運行管理費用 ， 從而使 LNG的長距離管道輸送成為可能 。 要針對影響輸油電能消耗的主要因素制定輸油泵機組的運行方案和用電系統(tǒng)的節(jié)電管理措施 。 第三章 熱油輸送管道的工藝計算 2022/2/16 Pipeline transportation of oil and natural gas 41 油氣管道輸送 梁光川 熱油管道的啟動與停輸 （ P213） ?啟動 熱油管道的啟動的熱力 、 水力工況屬于不穩(wěn)定工況 。 CTsC HHH ?? 11熱油管道的泵站及加熱站的布置 第三章 熱油輸送管道的工藝計算 CTsC HH ?? 112022/2/16 Pipeline transportation of oil and natural gas 32 油氣管道輸送 梁光川 各參數(shù)的校核 在加熱站和泵站確定以后 ， 應該按已定的站址計算各站的操作參數(shù)和各季度的操作參數(shù) 。 這樣既照顧了投產(chǎn)時對加熱能力較大的需求 ， 又不致使加熱爐熱容量過大 ?！?） ， 二者可能相差數(shù)十倍 ?！?） 。 對重油 ， 可達到 100～ 120℃ 左右 。 3） 分三種情況 DKg iGb ?/? )( 3 mmQb ????RRRTbTTbTTbT??????000axRx ebTTbTT ?????? )]([)( 002022/2/16 Pipeline transportation of oil and natural gas 6 油氣管道輸送 梁光川 00ln1TTTTal ZRR ???RR lLN ?0m in0m a xm inlnTTTTcDlKQzRR??? ???)( ZR TTGcq ?? yqY /??公式的應用 ?求沿線溫度分布 ?已知終點溫度 TZ， 求起點溫度 TR ?求最小安全輸量 (P82) 在允許的最高出站溫度和最低進站溫度下保證管道安全運行的最小輸量 。 (7)線路高程 2022/2/16 Pipeline transportation of oil and natural gas 2 油氣管道輸送 梁光川 第二章 等溫輸油管道的工藝計算 作業(yè)： 設計要求：（提示：先采用手算，步驟熟悉后再采用電算。 對熱油管道來說 ， 地溫 T0取最低月平均地溫 。 對 高粘原油 ， 無限制 ， 但要考慮對摩阻的影響 。 它表示油流至周圍介質 散熱的強弱 ， 在計算熱油管道沿程溫降時 ， K值是關鍵參數(shù) 。 管外壁的放熱系數(shù)是管道散熱強度的主要指標 。 計算步驟： 1） 作粘溫曲線 2） 作站間溫降曲線； 3） 根據(jù)臨界雷諾數(shù) 計算臨界粘度 ,從而判斷沿線流態(tài)的變化； 4） 將加熱站間管段分成若干小段 ， 每一小段溫降不超過 3～ 5℃ ； 5） 計算平均溫度； 第三章 熱油輸送管道的工藝計算 kpRe kp?)(21 1??? iipj i TTT2022/2/16 Pipeline transportation of oil and natural gas 28 油氣管道輸送 梁光川 6） 由 確定 ； 7） 計算第 i小段的摩阻 hi； 8） 9） 計算總壓頭 ， 若有 Nq個加熱站 ， 且各站進出站溫度相同 ，則 10） 泵站數(shù) 第三章 熱油輸送管道的工藝計算 pjiT pji??? iR hhzhNH Rq ???CHHN ?2022/2/16 Pipeline transportation of oil and natural gas 29 油氣管道輸送 梁光川 （ 4） 徑向溫降對摩阻的影響 (P103) 油流徑向存在一定的溫度場分布 ， 徑向溫差會引起油流在徑向的對流運動 。 因為如果在 II區(qū)工作 ， 如果某些原因引起流量下降 ， 則摩阻反而增大 ，從而迫使泵的排量進一步減少 ，直到進入 I區(qū) ， 因此操作中應該避免工作點出現(xiàn)在 II區(qū) 。 第三章 熱油輸送管道的工藝計算 2022/2/16 Pipeline transportation of oil and natural gas 45 油氣管道輸送 梁光川 （ 3） 管線總傳熱系數(shù)與結蠟厚度的變化對熱能消耗的影響 隨著凝油層和結蠟層厚度的增加 ,管壁的熱阻變大 ,Ｋ 值將會降低 ,管路的熱損失就會減少 ,相應的管輸能耗就會下降 。 LNG的管道輸送多見于城市調峰裝臵和油輪裝卸設施上 ， 目前尚無采用低溫管線長距離輸送 LNG的實例 。 非絕熱管雖造價低 ， 但在使用時跑冷損失大 。 真空絕熱管由內管 、外管及支撐件構成 ， 造價和施工管理費用高 。 第三章 熱油輸送管道的工藝計算 2022/2/16 Pipeline transportation of oil and natural gas 50 油氣管道輸送 梁光川 由于 LNG的密度是天然氣的 600倍 ， 與輸氣管道比較 ， 輸送相同體積的天然氣 ， LNG輸送管的直徑要小得多 ， LNG泵站的費用要低于壓縮機站的費用 ， LNG泵站的能耗要比壓氣站的能耗低若干倍 。 第三章 熱油輸送管道的工藝計算 2022/2/16 Pipeline transportation of oil and natural gas 46 油氣管道輸送 梁光川 （ 4） 季節(jié)變化熱能消耗的影響 隨著季節(jié)的變化 ,管道埋深處的自然地溫將發(fā)生變化 ,使管線的總傳熱系數(shù)也發(fā)生變化 ,最終導致管輸能耗發(fā)生變化 。 ?對高粘原油 ， 出現(xiàn) Ⅱ 區(qū)的可能性較大 ， 主要是高粘原油的粘溫曲線比較陡 ， 而且高粘原油一般在層流區(qū)工作 。 用徑向溫降摩阻修正系數(shù)來修正計算摩阻 。 在相關假設條件下得計算公式： 第三章 熱油輸送管道的工藝計算 ???????????????????122ln222wtwtwtDhDhD?? 假設條件與實際不相符； 石方段的導熱系數(shù)計算； 地表上覆蓋層的影響 。 但工程上習慣采用總傳熱系數(shù) K， 它們之間的關系如下 第三章 熱油輸送管道的工藝計算 wiiiLL DDDDDKKR ??????? 211112)/