【正文】 往發(fā)生了二焊縫熔合線的表面缺陷處或焊縫內(nèi)部缺陷處，然后沿垂直于外力作用方向擴展，直到最后斷裂。殘余應(yīng)力的作用，隨應(yīng)力比的不同而異。 （ 3）厚度方向的殘余應(yīng)力 隨著填充材料厚度的增加，橫向收縮應(yīng)力也沿 z 軸向上移動，并在已填充的坡口的縱截面上引起應(yīng)力。其效果 決定于兩種因素的綜合作用。 26 參考文獻 [1]王勇勤，朱寧，嚴興春等．地下式熱帶卷取機夾送輥結(jié)構(gòu)參數(shù)的研究 [J]．鋼鐵釩鈦， 2021， (3)： 25— 28 [2]廖永鋒． 2050 熱軋卷取機咬入帶鋼狀態(tài)分析及改進 [J]．寶鋼技術(shù)， 1998，(6)： 11~14， 17 [3]付志剛，孫文彬，王景林等．帶鋼纏夾送輥事故分析與改進措施 [J]．軋鋼，2021， V01． 23(4)： 55— 57 [4]萬飛，王勇勤，嚴興春等．地下卷取機卷筒與夾送輥相互位置研究 [J]．鋼鐵研究學(xué)報， 2021， V01． 19(9)： 25～ 28 [5]王勇勤，劉鍵業(yè)，嚴興春等．地下式熱帶卷取機夾送輥偏轉(zhuǎn)角的分析與研究[J]．中國機械工程， 2021， (12)： 999— 1002 [6]萬飛．夾送輥接觸應(yīng)力分析計算 [J]．重型機械科技， 2021， (1)： 39— 43 [7]鄢檀力．卷取夾送輥作用分析及其輥型配置 [J]．鋼鐵研究學(xué)報， 2021，V01． 16(6)： 33— 36 [8]周國盈．帶鋼卷取設(shè)備 [M]．北京：冶金工業(yè)出版社， 1982 [9]潘衛(wèi)東，梅如敏．二次冷軋機組張力輥設(shè)計計算．江蘇冶金， 2021， V01． 35(3)：59— 61 [10]劉鴻文．材料力學(xué) (第四版 )[M]．北京：高等教育出版社， 2021 [11]王國凡主編 .鋼結(jié)構(gòu)焊接制造 [M].北京 :化學(xué)工業(yè)出版社 ,2021. 。 2)對焊接件進行整體退火或回火，可以消除或減少焊接殘余應(yīng)力，使其疲勞強度 提高。 21 對接圓筒環(huán)焊縫的縱向殘余應(yīng)力（切向應(yīng)力） 橫向應(yīng)力 橫向殘余應(yīng)力有兩部分組成： 一部分是由焊縫及其附近塑性區(qū)的縱向收縮引起的橫向應(yīng)力σ y′ ； (1) 縱向收縮引起的焊縫橫向應(yīng)力隨焊縫長度變化： 22 （ 2）焊縫橫向收縮引起的橫向應(yīng)力σ y〞 先焊部分先冷卻，后焊部分后冷卻。焊接過程常常產(chǎn)生拉伸殘余應(yīng)力，拉伸殘余應(yīng)力相當(dāng)于增加了一個平均應(yīng)力，一般使其疲勞強度降低。這些變形差異的存在，同時產(chǎn)生了新的內(nèi)應(yīng)力，因這些變形和應(yīng)力是焊接引起的溫 度均勻分布后殘存在構(gòu)件中的，故稱為焊接殘余應(yīng)力。綜合考慮這兩種因素，選取咬入角 39。 圖 5中，帶鋼與上夾送輥的接觸點為 B 點，與下夾送輥的接觸點為 A點。從減小壓緊力的角度，下夾送輥的半徑 2R 越大越好。N 的方向與 N相反，數(shù)值與 N相同， R的方向與摩擦力 F的方向相同。一般帶鋼厚度與上下夾送輥半徑相比很小，可忽略不計。出口鋼卷小車卸卷。由沖孔裝置在焊縫旁沖出一個洞，作為對焊縫進行探 測和跟蹤標(biāo)識。開卷刀擺動并伸至鋼卷的外圈處，磁力皮帶端部壓輥壓住鋼卷，鋼卷小車下降并退出。目前，連續(xù)退火機組已達到設(shè)計產(chǎn)量。帶鋼傳送開始通過轉(zhuǎn)向輥傳送，轉(zhuǎn)向輥夾送狀態(tài)工作時（即穿帶時）以 25m/min 的速度傳送帶鋼，壓輥在氣缸驅(qū)動下壓下，作為轉(zhuǎn)向夾送輥使用。 4 1 緒論 冷軋高強度鐵板帶產(chǎn)品在現(xiàn)今的產(chǎn)業(yè)中用途廣泛，其產(chǎn)品涵蓋汽車、家電、建筑、包裝、變壓器制造等行業(yè)。廢料處理采用全自動廢料處理系統(tǒng)。由自動拆帶機將捆帶拆 除。矯直機僅用于矯直帶鋼頭尾。切下的廢料和樣品分別進入廢料箱和取樣箱，以便收集整理。 2 對轉(zhuǎn)向夾送輥的工藝要求 斜送平出式轉(zhuǎn)向夾送輥的結(jié)構(gòu)如圖 l 所示。的作用下前進，帶鋼與上壓輥的接觸點為 A點，壓輥中心和接觸點 A 的連線 1O A與鉛垂方向的夾角 39。39。由材料力學(xué)變形公式表中可查得，跨度中點處由微分載荷 dF=qdx,引起的撓度為： 整個均布載荷使跨度中點處產(chǎn)生的撓度應(yīng)為 cdw 的積分，即： 將 代入上式，有： 12 確定了上下夾送輥的半徑 12RR 以后，半徑比 2K 隨之確定。 在表 l中，對應(yīng)上下夾送輥半徑比 k2=，當(dāng)咬入角 39。軸承的種類有很多種，不同的種類的軸承所使用的條件不同，因此必須選用合適的軸承。未開坡口的丁字接頭，當(dāng)焊縫傳遞工作應(yīng)力時，其薄弱環(huán)節(jié)有二：一為焊縫，一為焊縫與母材的趾端交界處。同時，不同材料具有不同的缺口敏感性，因此，同樣的缺陷在不同的材料中的影響也不相同。這時，使用端焊 縫聯(lián)接，可以使其疲勞極限比使用側(cè)焊縫高。 密封 軸承的密封裝置是為了防止灰塵、水、酸氣和其它雜物進入軸承，并防止?jié)櫥瑒┝魇ФO(shè)置的。 在機械行業(yè)中，常用的潤滑材料可分為礦物潤滑油、潤滑脂（俗稱黃油），另外還有水及固體潤滑劑等。 4)對角焊縫采用綜合措施，比如將直角聯(lián)接改為圓弧過渡，并用機械方法打磨焊縫端部等。 T 形接頭的縱向應(yīng)力分布 焊接缺陷的影響 焊接缺陷引起應(yīng)力集中，從而使焊接接頭的疲勞強度降低。采用機械加工方法將凸出部分切除后，由于減少了應(yīng)力集中，其疲勞極限可提高 40～ 65％，對焊縫的疲勞強度可以提高到接近母材的程度。 圖 下輥剪力圖 18 圖 下輥彎矩圖 圖 下輥扭矩圖 將下輥所受彎矩和扭矩進行合成，可以看到左端直徑 D=120mm 的截面最小，且因鍵槽的影響，強度也為受到一定的削弱，為最危險截面，應(yīng)對其進行強度校核。由式 (13)計算理想咬人時所需的彈塑性 彎曲力矩為： 15 顯然，按照帶鋼發(fā)生彈塑性變形所需彎矩來計算的壓緊力過小，應(yīng)直接按夾送力的要求來計算壓緊力。按需要的彈塑性彎曲力矩計算的 壓緊力為： 一般輥身尺寸根據(jù)帶鋼的寬度 b 選取，通常是帶寬加 200— 300ram，兩邊再留出安裝軸承和軸承座的尺寸 a，便得到壓輥兩軸頸之間的長度 L。帶鋼要順利咬入要滿足以下條件： ? ? ? ? ? ?39。 觀察式 (4)左邊的表達式，可以看出，當(dāng)其它參數(shù)不變時，增大下夾送輥的半徑 2R ：，可以減小使帶鋼發(fā)生彈塑性彎曲所需的壓緊力 Nl；增大帶鋼與夾送輥之間的摩擦系數(shù) ? ，也可以減小 N1；減小偏移角 ? 的值，同樣可以減小使帶鋼發(fā)生彈塑性彎曲所需的壓緊力 Nl。前者多作為熱軋帶鋼三輥地下卷取機的送料輥，后 者常用于冷軋帶鋼連續(xù)退火線。 切邊后帶鋼進入表面檢查站，檢查站分立式和水平兩部分。 具有液壓伸縮和液壓擺動功能的開卷刀和磁力穿帶裝置用于引導(dǎo)帶頭穿至夾送矯直機后，開卷刀和穿帶裝置回到等待位置。 3）機組主要工藝流程 入口鋼卷的上卷由軋后庫吊車將原料鋼卷吊運到入口步進梁的固定鞍座上。 3）該機組入口裝備及采用的新技術(shù) 入口設(shè)備包括入口步進梁、拆捆機、入口鋼卷運輸車、開卷機、直頭機、飛剪和入口廢料處理系統(tǒng)。從基本工作原理出發(fā)建立了 斜送平出式轉(zhuǎn)向夾送輥的力學(xué)模型，利用彈塑性彎曲變形理論推導(dǎo)出上下夾送輥半徑比、偏移距、偏移角以及實際咬入角的定量計算公式，實例計算結(jié)果與國外進口設(shè)備吻合，為今后該類裝置的自主設(shè)計提供了有益的參考 。引進的連續(xù)退火機組在原有技術(shù)的基礎(chǔ)上，又采用了一些先進技術(shù)，使設(shè)備更加緊湊，維護更方便，能源消耗降低。 由于其合理的設(shè)備配置 5 和先進的工藝技術(shù)，使得該機組具有較寬的產(chǎn)品處理范圍，從普通商品板到各種深沖板以及全硬帶鋼等，滿足當(dāng)今汽車制造業(yè)和家電行業(yè)對退火板在品種、性能、表面質(zhì)量等諸多方面的要求。切下的帶頭帶尾通過導(dǎo)板臺導(dǎo)入布置在機組傳動側(cè)的廢料箱中。切邊剪為圓盤剪，其刀頭可快速更換。 由鋼卷小車卸下的鋼卷送到出口步進梁，在鋼卷稱重位稱重，在打捆位打捆。 帶鋼發(fā)生彈塑性變形時，上下兩端發(fā)生塑性變形，中間發(fā)生彈性變形。cos )RP? ????（ 30 （ 7） 咬 入 帶 鋼 的 力 為 ? ? ? ?39。設(shè)計時，需按所需壓緊力校核壓輥的變形剛度。? 對應(yīng)的 2K 值如表 1所示。 6 下輥的零部件與校核