【正文】 5 液相 133 鍍鋅管 23 CWR0101133L1B 冷卻水 80 ? 105 液相 133 鍍鋅管 24 PG010848L1B 食品二氧化碳 50 氣相 48 0Cr18Ni9 25 PL010925M1B 工藝冷凝水 50 液相 25 20g 閥門選型 從工藝流程圖可以知道需用閥門的設計壓力、設計溫度和接觸的介質特性，據(jù)此數(shù)據(jù)選擇閥門的壓力等級和型式，匯總于下表： 序號 所在管道編號 管內 介質 設計 壓力 設計溫度 公稱直徑 閥門選型 連接形式 閥門型號 1 PG010695M1B 氫氣 50 95 法蘭 閘閥： ，截止閥： 2 RO0101180L1BH 導熱油 320 180 法蘭 閘閥： 、 等，截止閥： 3 RO0104180L1BH 導熱油 320 180 法蘭 4 PL010127L1B 甲醇 常壓 50 27 法蘭 閘閥： 、 （螺紋）等，截止閥： 等 止回閥： 5 PL010221L1B 甲醇 常壓 50 21 法蘭 6 PL010334L1B 原料液 常壓 50 34 法蘭、螺紋 7 DNW010125L1B 脫鹽水 50 25 法蘭、螺紋 8 PG010748L1B 食品二氧化碳 50 48 螺紋 閘閥： ，截止閥： 9 PL0107127L1B 吸收液 50 127 法蘭、螺紋 閘閥： 止回閥： 10 PL010925M1B 工藝冷凝水 50 20 法蘭 管道法蘭選型 根據(jù)各管道的工作壓力、工作溫度、介質特性和與之連接的設備、機 器的接管和閥門等管件、附件的連接型式和尺寸等依據(jù)選擇法蘭，將本工藝管道的有關參數(shù)匯總于下表： 序號 所在管道編號 管內介質 設計壓力 設計溫度 公稱直徑 閥門公稱壓力等級 法蘭選型 法蘭類型 密封面型式 公稱壓力等級 1 PG010695M1B 氫氣 50 95 133 帶頸平焊法蘭 凹凸面 2 PG0101133M1B 混合氣體 200 3 PG0102133M1BH 300 4 PG0103133M1B 300 5 PG0104133M1BH 200 6 PG0105133M1B 50 65 7 RO0101150L1BH 導熱油 320 180 8 RO0102150L1BH 導熱油 320 9 RO0103150L1BH 導熱油 320 10 RO0104150L1BH 導熱油 320 11 PL010127L1B 甲醇 常壓 50 27 12 PL010221L1B 甲醇 常壓 50 21 13 PL010334L1B 原料液 常壓 50 34 14 PL010427M1B 原料液 50 27 15 PL010527M1B 原料液 200 27 16 PL0106168L1B 吸收液 50 168 17 PL0107127L1B 吸收液 50 127 18 PL0108127L1B 吸收液 50 127 19 DNW010125L1B 脫鹽水 50 25 突面 20 DNW010219L1B 脫鹽水 50 19 21 CWS0101219L1B 冷卻水 50 219 22 CWS0102133L1B 冷卻水 50 133 23 CWR0101133L1B 冷卻水 80 133 24 PG010748L1B 食品二氧化碳 50 48 凹凸面 25 PL010925M1B 工藝冷凝水 50 25 突面 6 反應器控制方案設計 1. 被控參數(shù)選擇 化學反應的控制指標主要是轉化率、產量、收率、主要產品的含量和產物分布等，溫度與上述這些指標關系密切，又容易測量，所以選擇溫度作為反應器控制中的被控變量 以進口溫度為被控變量的單回路控制系統(tǒng)設計 2. 控制參數(shù)選擇 影響反應器溫度的因素主要有：甲醇水混合氣的流量、導熱油的流量。則 T010 T010T0103 三個塔的質量分別為 :1385kg, 5578kg, 5578kg。 因該項目規(guī)模較小，因此只做財務評價，不再做國民經濟評價及社會效益分析。 。 （ 12）其他費用 該裝置按前 11 項成本費用綜合的 2%計算，約為 萬元 （ 13）固定成本與變動成本 表 61 成本費用項目 變動成本 總計 萬元 固定成本 總計 萬元 序號 項目 合計 /萬元 序號 項目 合計 /萬元 1 外購材料 1772 8 職工工資 45 2 外購燃料 224 9 職工福利費 3 外購動力 10 固定資產折舊費 4 周轉資金借貸利息凈支出 11 修理費 5 匯兌損失 凈支出 12 租賃費 6 金融機構手續(xù)費 13 攤銷費用 7 其他費用 14 長期負債利息凈支出 財務評價 由前面已知，甲醇裂解制氫裝置的固定資產投資估算為 77 萬元。采用固定式換熱器，φ 25 的換熱管，計算其質量分別為： WE1=1845kg， WE2=1249kg,WE3=1644kg， WR1=7700kg。 (2) 管子的規(guī)格尺寸的確定及必要的保溫層設計 ①導熱油管道的規(guī)格和保溫結構的確定 流量 vq ＝ 133619Kg/h＝ 3600796133619? =～ Di＝uqv?4＝ ??? = 壁厚 t＝ ? ?iti pDp ???2 ＝ 02 ??? ? ＝ mm 查表 選擇 RO010 RO010 RO010 RO0104 管道規(guī)格為φ 180 無縫鋼管 流速校正 u=24Dqv?= ??? =保溫層計算 : 管道外表面溫度 T0=320℃ ,環(huán)境年平均溫度 Ta=20℃ ,年平均風速為 2m/s,采用巖棉管殼保溫 ,保溫結構單位造價為 750元 /m3,貸款計息年數(shù)為 5年 ,復利率為 10%,熱價為 10元 /106kJ. 設保溫層外表面溫度為 30℃ ,巖棉在使用溫度下的導熱系數(shù)為 ??????? ????? 702 ? (), 表面放熱系數(shù)為 ? ? ? ? ????? ?? s 12 W/() 保溫工程投資償 還年分攤率 S= ? ?? ? 55?? ??= 計算經濟保溫層經濟厚度 D0=180mm= ? ?STaH SP TTtPDDD ? ?? 03011 ???? ? = ? ? ???? ????? ? 12 3 解上式得 D1==398mm 保溫層厚度為 δ = （ D1D0） = (398180)=109mm 根據(jù) GB 5026497 的 “絕熱總厚度δ 80mm時應分層敷設”及 GBJ 12689的規(guī)定，“當采用一種絕熱制品，保溫層厚度大于 100mm時，應分為兩層或多層，逐層施工，各層的厚度宜接近。 Kg/h A 常數(shù)，與填料材質和形狀有關 本次設計選用的是直徑為 25mm的金屬鮑爾環(huán)填料則： A=， ? =， at=219m2/m3 代入相關物性數(shù)據(jù)得 Lg(uf)=n==Lguf= uf= u=*= 塔徑的計算 30 .3 1 1 9 .7 1 3 0 .3 1 4 6 /1 9 .4 2 5VGMV s m s???? ? ? 0 . 2 50 . 3 1 8 2 1 . 0 9 4 3 520 . 7 5 6 4 5 8 1 0 1 . 9 1 7nD ? ?? ? ?m（優(yōu)化得 n=） 4VsD u?? 4 機器選型及 管 道設計 泵的選型 整個系統(tǒng)有五處需要用泵 : 量泵 P0101 P0102 P0103 4. 吸收液用泵 P0104 5. 冷卻水用泵 P0105 （ 1） 甲醇計量泵