【正文】 年主導風向：西北，故 。339。表中可見各層的 ?ii GV ，均大于抗震規(guī)范規(guī)定的最小值 . 層次 )(KNFi )(KNVi )(KNGi? )(KNGV ii ? )( mKNDi? )(mDVu iii ??? 4 26742 3 26742 2 22934 2 26742 1 290961 22934 1 22934 由表可得底層的層間位移角 1/550，二層的層間位移角1/550,三層的層間位移 1/的限制。. 0 5m a x ?? 。 kNMmkNN 。?α s?? 211 ??? ycS fbhfA ?? 740 406 707 實配鋼 筋 4 16 2 16 3 18 實際配筋面積? ?2mm 804 402 763 22 /3 0 0。 b、 箍筋直徑：取 d=6mm。板的根部厚取,1 201 20 0101101 01 mml ??? 板端去 50mm。 222 ??????? mm 1） 截面設計： 截面有效高度：假定選用 HRB335 級φ 8 鋼筋，則 lo1 方向跨中截面的ho1=100154=81mm， lo2方向跨中截面的 ho2=818=73mm，支座截面的 ho=81mm 截面設計用彎矩，樓蓋四周有圈梁，不進行折減 為方便計算，近似取 γ s= As=M/() 截面配筋計算 項目 截面 h0 M () As (mm2) 配筋 實有 (mm2) 跨 中 Lo1方向 81 1169 φ 8150 251 Lo2方向 73 87 φ 8150 251 支座 FF,GG 81 213 φ 8150 251 FG 81 285 φ 8150 251 所有配筋經驗算＞ ρ minbh=% 1000 100=200mm2 滿足最小配筋要求 第九章、 現澆板式樓梯計算 梯段長 270 11=2970mm＜ 3000mm，采用現澆板式樓梯。橫向方向，在墻下均布置高度為 h=1000mm 的基礎梁。 b、 上端 (N,M): 對三級抗震，有 ?? ? bMM 要求。. 5 6m in ?? ； . kNV ? 柱剪力設計值 CV 計算公式 Gbnbctcab VH MMV ???? 節(jié)點上下柱端設計值取為 ?? ? bc MM ???GbV 梁 剪力設計值 KNV AB ????? 第六章、 框架的配筋計算 補：框架梁、柱的配筋計算，包括正截面承載力計算和斜截面承載力計算。. ax mkNM ? 由上表可知，對于底層邊柱 上端截面的控制內力為： kNNmkNM 7 9。底層中柱為例，控制截面為 —— 靠近梁端，及柱的頂端和底端。各層樓面活荷載布置只能如下圖。由此求得底層層高為 ，各梁柱構件的線剛度經計算后列于結構計算簡圖。 ：樓板頂面為 20㎜ 厚水泥砂漿找平層， 5㎜ 厚 1:2 水泥砂漿加“ 108”膠水著色粉面層，樓板底面為 15 ㎜ 厚紙筋面 石灰抹底，涂料兩度。 ：按 7 度考慮。等效均布荷載的計算公式如圖 c。 （ 3） 用頂點位移法計算結構的基本自振周期的公式為 TuT 01 ?? 式中 Tu —— 重力荷載代表值水平作用于結構所得的結構頂位移（已 m 計） 0? —— 考慮到填充墻影響的折減系數（此 處取 ） 結構頂點位移計算如下（ C30 混凝土的彈性模量 426 10,1030 ???? imKNE C 層次 )(KNGi ? )(KNGi ? )( mKND )(1 mDGuu iii ???? ? iu （ m） 4 26742 3 26742 結構頂點位移的 Tu = 從而的到基本周期 suT T 5 8 4 2 8 1 5 01 ????? ? 水平地震作用 查表的特征周期 sTg ? ，地震影響系數最大值 ?? 。. a x ??? 。. 3m a x ?? ；kNMmkNN 。取有效翼緣寬度 1400mm。 四、 抗剪承載力計算 對底層柱 B，非抗震設計時的剪力值為 V= 遠小于考慮抗震作用組合的剪力設計值： V=，故抗剪承載力由地震作 用組合控制。 計算基底凈反力設計值 KP ablFP ???? 凈偏心距 ? 基底最大和最小凈反力設計值 minmaxjjPP= ) ()61( 0 ????? lelbF = KPa h=600mm, mmh 5550 ? ,則 mbmhb c 0 ??????? 因偏心受壓， jP 取 jmaxP 。 M 板的有效高度 ho=7025=75mm α s=M/α 1fcbh02= 106/(1 1000 502)= γ s=〔 1+(12α s) 1/2〕 /2= As=M/(fyγ s h0) 106/( 210 50) =240mm2 故， 選用φ 6/8140， AS=281mm2＞ %bh=160 mm2 滿足最小配筋率要求 平臺梁的計算：（ b h=200mm 350mm） (梯段兩邊平臺梁荷載差不多，按荷載大的計算配筋 ) 則 計算跨度 lo== ()= (1)、荷載計算 荷 載 種 類 荷載標準值（ KN/M） 恒 荷 載 梁自重 （ ） 25= 梁側粉刷 （ ） 2 17= 平臺板傳來 梯段板傳來 小 計 活 荷 載 (+)= 故荷載設計值： P= + = （ 2） 截面設計 計算跨度 lo== ()= 彎矩設計值： M=Pl02/8= 剪力設計值： Vmax=pLn/2= /2= 截面按倒 L形截面計算 bf′ =b+5hf′ =200+5 70=550mm 梁的有效高度 ho=35035=315mm 經判定可按第一類 T形進行計 算。 橫向基礎梁上墻體自重： 墻體： 19 ） 5= 粉刷： 2 17 () 5= 合計： += 縱向基礎梁上墻體重： 墻體：（ ） （ ） 19= 粉刷：（ ） （ ） 2 17= 扣除門重： = 基礎梁自重： 1 25= 則首層墻體和基礎梁傳給基礎荷載為 +++(+)= 首層墻體和基礎梁傳給基礎彎矩為 柱的下端傳來的軸力彎矩為 mKN? ,基礎頂端軸力為 += 彎矩為 += mKN? (4)確定基礎底面尺寸 修正地基承載特征值（假定基礎地面尺寸 b3，基礎埋深 ）。 (以 上上端 ) ， ； , （以上上端） 在配筋計算又可排除畫橫線的兩組，而非抗震設計的大偏壓各組已全部排除。抗震設計為 REERS ??,不考慮安全等級，但公式右端有承載力抗震系數 RE? ,梁受彎計算時 ?RE? ，柱的受壓計算，取 。. 3 2m a x ?? ；kNMmkNN 。 梁的內力組合方式 （ 1） 非抗震組合 A: 恒載 + 活載 B: 恒載 + 風載 C: 恒載 + （活載 +風載） D: 恒載 + 活載 （ 2)抗震組合 A: 恒載 + 活載 B: 恒載 + 風載 C:（恒載 + 活載） + 地震荷載標準值 D： 恒載 +（ 活載 + 風載） E： 恒載 + 活載 由上表可知：對于左支座 A 控制內力為kNVmkNM 。 屋面和底層采用相同的辦法。以中間層為例，說明分層法的計算工程，其他層（頂層、底層）及給出計算結果。 ：采用木門、鋼窗 。 ：場地類別為二類，地下水位： 5m，無侵蝕性。由恒載作用下的結構計算簡圖取出中間層進行分析。 彎矩圖如下圖： 框架在活荷載作用下的內力圖如下 彎矩圖（ mKN? ） 剪力圖（ KN) 軸力圖（ KN) 框架在風荷載作用下（以左向右吹）的內力用 D 值法進行計算，其步驟為： (1)計算各柱抗側剛度 D及總剪力在各柱間的剪力分配； (2)確定各柱反彎點高度系數 y； (3)求各柱桿端彎矩及梁端彎矩 風荷載作用下的計算簡圖如下： 計算過程如下圖所示： ③： 求各柱桿端彎矩及梁端彎矩 根據各柱分配到的剪力及反彎點位置 yh 計算 i層第 j 個柱端彎矩 上端彎矩： Mtij=Vijh（ 1y） 下端彎矩： Mbij=Vijhy 由柱端彎矩，并根據節(jié)點平衡計算梁端彎矩 對于邊跨梁端彎矩： Mbi=Mtij+Mbi+1， j 對于中跨，由于梁端彎矩與梁的線剛度成