【正文】 =（ 2?8） /5=（ KN/m） ： g6 =+++=（ KN/m） （ 2）永久作用效應(yīng) 設(shè) x 為計(jì)算截面離左支座的距離，并令 ? =x/l. 主梁彎矩和剪力的計(jì)算公式分別為： ?M =(1a) 179。 179。 按照以上擬定的外形尺寸，就可繪出預(yù)制梁的跨中截面（見(jiàn)圖22） 圖 22 跨中截面尺寸圖（尺寸單位： cm） 3）計(jì)算截面幾何特征 將主梁跨中截面劃分成五個(gè)規(guī)則圖形的小單元，截面幾何特性列表計(jì)算見(jiàn)表 22 表 22 跨中截面幾何特性計(jì)算表 分塊名稱 分塊面積Ai (cm2 ) 分塊面積形心到上緣距離yi (cm) 分塊面積形心到上緣靜距Si =Ai yi (cm3 ) 分塊面積的自身慣矩Iy (cm4 ) dt =yt yi (cm) 分塊面積對(duì)截面形心慣矩Ix =At d2 t (cm4 ) I= Iy + Ix (cm4 ) ⑴ ⑵ ⑶ =⑴ 179。橋梁橫截面采用 T型梁，主梁間距 ，共用五片 T梁，上翼板預(yù)制寬度 185cm，為保證橋梁的整體受力性能，橋面板采用現(xiàn)澆混凝土剛性接頭。 （ 2）預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋外型美觀，是目前公路大跨徑 橋梁中經(jīng)常采用的橋型之一，尤其是墩身高度很高時(shí) ,更能體現(xiàn)出它的優(yōu)勢(shì)。 技術(shù)標(biāo)準(zhǔn) ⑴、公路荷載：公路Ⅰ級(jí)。 ⑷、橋面凈寬：每座橋 米。結(jié)合投資規(guī)模、和考慮施工的難度，本橋不適合于修建連續(xù)剛構(gòu)橋。簡(jiǎn)稱《標(biāo)準(zhǔn)》； 2）交通部頒《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（ JTG D60— 2021）。 橫截面沿跨長(zhǎng)的變化 如圖 21 所示，本設(shè)計(jì)主梁采用等高形式，橫截面的 T梁翼板厚度沿跨長(zhǎng)不變。 25=（ KN） ⑤ .邊主梁的橫隔梁 中橫隔梁隔梁體積： 179。 l179。 179。 179。④ 8 極限組合 179。為此，本設(shè)計(jì)將端部錨固端截面分成上、下兩部分（如圖 211所示），上部鋼束的彎起角定為 11176。 截面面積及慣性矩 （ 1）凈截面幾何特性計(jì)算 在預(yù)加應(yīng)力階段，只需要計(jì)算小截面的幾何特性。 表 214 主梁截面特性值總表 名稱 符號(hào) 單位 截面 跨中 四分點(diǎn) 支點(diǎn) 混凝土凈截面 凈面積 nA 2cm 凈慣性矩 nI 4cm 29312695 29112695 48539605 凈軸到截面上緣距離 nsy cm 凈軸到截面下緣距離 nxy cm 截面抵抗矩 上緣 nsW 3cm 314265 316174 510121 下緣 nxW 3cm 194321 195260 306985 對(duì)凈軸靜矩 翼緣部分面積 naS? 3cm 180510 180759 202138 凈軸以上面積 nnS? 3cm 195921 196081 365960 換軸以上面積 noS? 3cm 195906 196017 364281 馬蹄部分面積 nbS? 3cm 150857 151781 — 鋼束群重心到凈軸距離 ne cm 混凝土換算截面 換算面積 oA 2cm 換算慣性矩 oI 4cm 37575939 37285939 46952431 換軸到截面上緣距離 osy cm 換軸到截面下緣距離 oxy cm 截面抵抗矩 上緣 osW 3cm 485269 484351 570634 下緣 oxW 3cm 246923 245391 369784 對(duì)換軸靜矩 翼緣部分面積 oaS? 3cm 231452 231285 254967 凈軸以上面積 onS? 3cm 245077 245065 418376 換軸以上面積 ooS? 3cm 245093 245078 418291 馬蹄部分面積 obS? 3cm 152104 152021 — 鋼束群重心到換軸距離 oe cm 鋼束群重心到截面下緣距離 pa cm 預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》規(guī)定，當(dāng)計(jì)算主梁截面應(yīng)力和確定鋼束的控制應(yīng)力時(shí)，應(yīng)計(jì)算預(yù)應(yīng)力損失值。 表 218 四分點(diǎn)截面 5l? 計(jì)算表 鋼束號(hào) N1 N2 N3 N4 pe? MPa 5l? MPa 混凝土收縮和徐變引起的的預(yù)應(yīng)力損失 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》規(guī)定，由混凝土收縮和徐變引起的應(yīng)力損失可按下式計(jì)算： 6l? =ppcEpcsp ttttE ?? ???? 151 )],(),([ 00? ? ? =1+22iep 式中： 6l? —— 全部鋼束重心處由混凝土收縮、徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失值； pc? —— 鋼束錨固時(shí)，全部鋼束重心處由預(yù)加應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力，并根據(jù)張拉受力情況，考慮主梁重力的影響； ? —— 配筋率， ? = AAA sp? ； A—— 本題為鋼束錨固時(shí)相應(yīng)的凈截面面積 nA ； pe —— 本題即為鋼束群重心至截面凈軸的距離 ne ； i—— 截面回轉(zhuǎn)半徑，本題為 2i =nnAI ； ),( 0tt? —— 加載齡期為 0t 、計(jì)算齡期為 t 時(shí)的混凝土徐變系數(shù)； ),( 0ttcs? —— 加載齡期為 0t 、計(jì)算齡期為 t 時(shí)收縮應(yīng)變。=（ KN） 左邊 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 =（ ）(跨中 ) 主梁跨中正截面承載力滿足要求。 =錯(cuò)誤 !未找到引用源。 .以滿足最小配筋率的要求。 —— 預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，對(duì)于預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，取 ； 對(duì)于腹板寬度改變 處的截面： b=170mm, 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 為： 錯(cuò)誤 !未找 到引用源。 取 P=； 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 錯(cuò)誤 !未找到引用源。m ) （7 ） 5599304 5078847 0Np/An(Mpa) (8)=(1)/(3) Mp/Wnx(Mpa) (9)=(2)/(4) σpc(Mpa) (10)=(8)+(9) Mg1/Wnx(Mpa) (11)=(6)/(4) (MsMg1)/Wox(Mpa) (12)=[(7)(6)]/(5) σst(Mpa) (13)=(11)+(12) σst σpc(Mpa) (14)=(13)(10) 應(yīng)力部位（ 2）斜截面抗裂驗(yàn)算 此項(xiàng)驗(yàn)算主要是為了保證主梁斜截面具有與正截面同等的抗裂安全度。 下表示出了正截面抗裂驗(yàn)算的計(jì)算過(guò)程和結(jié)果，可見(jiàn)其結(jié)果符合規(guī)范要求。 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 —— 斜截面受壓端正截面處， T 形腹板寬度； 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 的雙肢箍筋，則箍筋的總面積為： 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 ②斜截面抗剪承載力驗(yàn)算 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》 ，若符合下列公式要求時(shí)，則不需要進(jìn)行斜截面抗剪承載力計(jì)算。 ○2 計(jì)算普通鋼筋 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 —— 扣除全部預(yù)應(yīng)力損失預(yù)應(yīng)力筋在構(gòu)件抗裂邊緣產(chǎn)生的混凝土預(yù)壓應(yīng) 力 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 2）驗(yàn)算正截面承載力 由《公預(yù)規(guī)》 ，正截面承載力按下式計(jì)算： )2(039。 =1260錯(cuò)誤 !未找到引用源。 表 216 四分點(diǎn)截面 2l? 的計(jì)算表 鋼束號(hào) d?? 影響長(zhǎng)度 fl 錨固端 2l? 距張拉端距離 x 2l? Mpa/mm mm MPa mm MPa N1(N2) 16834 7555 N3 14350 7561 N4 13260 混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失 后張法梁當(dāng)采用分批張拉時(shí)，先張拉的鋼束由于張拉后批產(chǎn)生的混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失，根據(jù)《公預(yù)規(guī)》規(guī)定，計(jì)算公式為： 4l? = pcEp ?? ?? 式中： pc??? —— 在先張拉鋼束重心處，由后張拉各批鋼束而產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力，可按下式計(jì)算： pc??? =npAN0? +npipI eM0? 其中： 0pN 、 0pM —— 分別為鋼束錨固時(shí)預(yù)加的縱向力和彎矩； pie —— 計(jì)算截面上鋼束重心到截面凈軸的距離， pie = nxy ia 。在每一個(gè)階段中，凡是中和軸位置和面積突變處的剪應(yīng)力，都是需要計(jì)算的。計(jì)算結(jié)果見(jiàn)下表 211所示。鋼束群重心至梁底距離為： pa =4 15294322 ???=（ cm） 為驗(yàn)核上述布置的鋼束群重心位置，需計(jì)算錨固端截面幾何特性。 254=(KN178。 =++=(KN178。 179。 ）179。 25/2=（ KN） ③ .腹板變寬段梁的自重 G3 =（ +）179。本設(shè)計(jì)考慮到主梁需 要配置較多的鋼束，將鋼 束按兩層布置，一層最多排三束，同時(shí)還根據(jù)《公預(yù)規(guī)》 ，初擬馬蹄寬度 450 mm，高度為 160 mm，馬蹄與腹板交接處作三角過(guò)渡，高度120 mm，以減少局部應(yīng)力。 綜合上述各方案的優(yōu)缺點(diǎn)，最終決定采用預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支梁橋。上部構(gòu)造可采用預(yù)應(yīng)力混凝土變高度箱梁，根部高，跨中高 ；采用掛籃懸臂澆筑施工。 橋址地層情況 該場(chǎng)地為沖積平原系屬第四紀(jì)全新世地質(zhì)構(gòu)造，地形平坦，地層較均勻，表層以下均為亞粘土、粘土互層，地基基本容許承載力160KPa，極限摩阻力 5080KPa，地下水位埋深于地表以下 8m左右，該區(qū)為 6 度地震區(qū)。 ⑸、設(shè)計(jì)縱坡：立交橋東側(cè) %，西側(cè) %，橋上豎曲線半徑 R=20210m。 圖 13 剛構(gòu)橋結(jié)構(gòu)布置圖 預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支梁橋 （ 1）橋型布置圖見(jiàn)附圖，為五等跨簡(jiǎn)支 T 梁，孔徑布置為 5179。簡(jiǎn)稱《橋規(guī)》； 3）交通部頒《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（ JTG D62— 2021）。梁端部區(qū)段由于錨頭集中力的作用而引起較大的局部應(yīng)力，也為布置錨具的需要，在距梁端 870mm范圍內(nèi)將腹板加厚到與馬蹄同寬。 [（ ）179。 g 永久作用效應(yīng)計(jì)算見(jiàn)下表： 表 23 1號(hào)梁永久作用效應(yīng) 作用效應(yīng) 跨中 a= 四分點(diǎn)a= 變截面a= 支點(diǎn) a=0..0 一期 彎矩 （ KN/m） 0 剪力 （ KN） 0 二期 彎矩 （ KN/m） 0 剪力 （ KN） 0 ∑ 彎矩 （ KN/m） 0 剪力 （ KN） 0 可變作用效應(yīng)計(jì)算（修正剛性橫梁法） （ 1）沖擊系數(shù)和車(chē)道折減系數(shù) 按《橋規(guī)》 條規(guī)定，結(jié)構(gòu)的沖擊系數(shù)與結(jié)構(gòu)的基頻有關(guān)。179。（ ） +179。 ③+179。下部鋼束彎起角定為 8176。 計(jì)算公式如下： 截面積： nA =An A? 截面慣 性矩： nI =I n A? 2)( ins yy ? 計(jì)算結(jié)果見(jiàn)下表 212。后張法梁的預(yù)應(yīng)力損失包括前期預(yù)應(yīng)力損失（鋼束與管道壁的摩擦損失、錨具變形損失、鋼束回縮引起的損失、分批張拉混凝土彈性壓縮引起的損失）和后期預(yù)應(yīng)力損失（鋼絞線應(yīng)力松弛、混凝土收縮徐變引起的應(yīng)力損失）而梁內(nèi)鋼束的錨固應(yīng)力和有效應(yīng)力分別等于張拉應(yīng)力扣除相應(yīng)階段的預(yù)應(yīng)力損失。 （ 1）徐變系數(shù)終極值 )( 0,ttu? 和收縮應(yīng)變終極值 cs? )( 0,ttu 的計(jì)算 構(gòu)件理論厚度的計(jì)算公式為 h=uA2 式中： A 主梁混凝土截面面積； u 與大氣接觸的截面周邊長(zhǎng)度。 右邊，即中性軸在翼緣板內(nèi)。其它截面均可以用同樣方法驗(yàn)算。 =（ + 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 （ 2）斜截面承載力驗(yàn)算 1）斜截面抗剪承載力驗(yàn)算 以腹 板寬度改變處的截面（變化點(diǎn)截面）為例 ①?gòu)?fù)核主梁截面尺寸 T 形截面梁當(dāng)進(jìn)行斜截面抗剪承載力計(jì)算時(shí)，其截面尺寸應(yīng)符合 《公預(yù)規(guī)》 ，即 錯(cuò)誤 !未找到引用源。 上式右邊 =錯(cuò)誤 !未找到引用源。 式中： b—— 斜截面受壓端正截面處 T 形截面腹板寬度。 —— 混凝土強(qiáng)度等級(jí) 。 =(kN) 錯(cuò)誤 !未找到引用源。計(jì)算混凝