【正文】 素體耐熱鋼，通過 加入 W 元素，顯著提高了鋼材的高溫蠕變斷裂強(qiáng)度。 選用的氬弧焊焊絲、焊條應(yīng)與母材相匹配，選用時(shí)應(yīng)注意化學(xué)成分的合理性，以獲得優(yōu)良的焊縫金屬成分，組織和力學(xué)性能。 尺寸符合圖紙要求或《 DL/T8692021》要求。 P92鋼焊接 ,要求焊縫背面充氬保護(hù)，以避免焊縫部氧化。 小線能量使“ IV 型”區(qū)寬度降低，提高接頭蠕變斷裂強(qiáng)度，推遲因“ IV 型”區(qū)存在面引起的“ IV 型”蠕變斷裂。 殘余奧氏體完全轉(zhuǎn)變的溫度控制 P92焊接完成后，不能快速冷卻至室溫， P92 的 Mf（馬氏體終止轉(zhuǎn)變溫度）點(diǎn)為 120℃，因此設(shè)定在焊接完成后，焊縫金屬緩冷至10080℃，；這樣可使殘留的奧氏體組織完全轉(zhuǎn)變?yōu)轳R氏體組織。如下圖 G 圖 G 5） 焊接熱處理工藝曲線圖如下圖 結(jié)論 通過對(duì)影響 T/P92 鋼焊接性的各類因素的分析與研究，并制定相應(yīng)的控制措施與實(shí)施方案，對(duì)保證 T/P92 鋼焊接質(zhì)量有著重要的意義。加熱器的安置包扎，上、下部應(yīng)緊密。 ，氬氣 流量選擇為 815ml/min，內(nèi)充氬流量選擇為 1525ml/min。合金成分愈復(fù)雜的鋼，熱強(qiáng)系數(shù)愈低。在選擇焊劑組合時(shí)，需考慮保證焊縫在最小回火時(shí)間（ 2h）內(nèi)，有足夠的 Ak 值； SAW 工藝的 HAZ 比 SMAW 和 TIG焊的寬，這 點(diǎn)需另外重視。 3 、 T/P92鋼焊接接頭質(zhì)量的各種影響因素的分析 影響 T/P92焊接接頭質(zhì)量的主要因素及影響結(jié)果見表 1 各類影響因素控制措施的設(shè)計(jì) T/P92工藝評(píng)定試驗(yàn)鋼材的要求 對(duì) T/P92,目前進(jìn)貨渠道以進(jìn)口管道為準(zhǔn)，為確保母材的鋼材質(zhì)量，降低熱裂或冷裂傾向，提高沖擊韌性，首先必須保 證母材的化學(xué)成分在受控范圍內(nèi)。T/P92 鋼焊接工藝方案設(shè)計(jì) 包鎮(zhèn)回 楊丹霞 1 、 T/P92 鋼焊接性簡(jiǎn)述 T/P92 鋼的標(biāo)準(zhǔn)化學(xué)成分和機(jī)械性能列入表 1 和表 2。所以進(jìn)貨時(shí)需嚴(yán)格把握材料進(jìn)貨關(guān)，必須提供鋼材質(zhì)量保證書，必要時(shí)進(jìn)行相關(guān)的材料工藝試驗(yàn)，進(jìn)行母材化學(xué)成分分析等一系列金相理化試驗(yàn)分析及硬度測(cè)試，來(lái)保證供應(yīng)商供應(yīng)的T/P92材料的加工、熱處理的正確性和均勻性。 根據(jù)玉環(huán)電廠現(xiàn)場(chǎng)的焊接環(huán)境及結(jié)構(gòu)，工藝采用 GTAW 和GTAW+SMAW 的焊接工藝，壁厚≤ 6mm 的小徑薄壁管采用全氬焊接；壁厚＞ 6mm 的小徑管和大徑厚壁管采用 GTAW打底， SMAW填充和蓋面。試驗(yàn)溫度愈高，試驗(yàn)時(shí)間愈長(zhǎng)，熱強(qiáng)系數(shù)愈低。 焊接線能量參數(shù)設(shè)計(jì) 焊接過程中采用較小的線能量，通過控制焊接熔池的體積和降低熔池溫度來(lái)減小一次結(jié)晶晶粒尺寸，繼而達(dá)到細(xì)化晶粒的作用，以此來(lái)有效地提高焊縫金屬的韌性。 厚度大于 35mm 的焊接接頭預(yù)熱時(shí)的升溫速度應(yīng)符合公式250 25/壁厚 ℃ /h 計(jì)算要求，且不大于 150℃ /h。 。以此確保擴(kuò)散氫的充分逸出。 控制焊接線能量，可以有效地提高沖擊韌性值。 充氬裝置的設(shè)計(jì) 內(nèi)充氬保護(hù)是防止根部氧化的重要措施，除 TIG 充氬外，對(duì)T/P92鋼種根部至少要經(jīng)過 SMAW2至 3層的充氬。 厚壁管 U 型坡口優(yōu)點(diǎn)根部寬，易于操作不產(chǎn)生夾溝，但加工不易。限制各類雜質(zhì)元素，如 S、 P 的含量，及控制一些再熱傾向元 素的含量，如 Nb、 Ni、Si 等，保證焊接材料的化學(xué)成分與母材基本一致。日本開發(fā)的新型馬氏體耐熱鋼 — NF616 鋼屬于 T/P92 鋼，已列入 ASTM/ASME A 213 T91和 ASTM/ASME A335 P92 標(biāo)準(zhǔn)。