【正文】 35年算，則年折舊費用為： nVCG r /)( 01 ?? =（ 60024） /35= 萬元 通風設備的年大修理費用 G2為 30萬元 /年，年生產能力按 400萬噸計算。墻垛平整，無裂縫； ⑤ 風門水溝要設反水池或擋風簾，通車風門要設底坎， 電管路孔要堵嚴；風門前后各 5m內巷道支護良好，無雜物、積水、淤泥。 （ 5） 風窗的個數和位置 本礦井在絞車房和變電所等地各設置了風窗，以調節(jié)各地區(qū)的風量。具體措施為：風機反轉反風，通過風機反轉來完成，全礦井反風通過主要通風機即附屬設施實現 [39]。 ⑥ 墻面平整、無裂縫、重逢和空逢。 構筑永久風門的要求： ① 每組風門不少于兩道，入排風巷道之間需要設風門處同時設反向風門，其數量不少于兩道； ② 風門能自動關閉；通車風門實現自動化，礦井總回風和采區(qū)回風系統(tǒng)的風門要裝有閉鎖裝置；風門不能同時敞開（包括反風門）； ③ 門框要包邊沿口，有墊襯，四周接觸嚴密，門扇平整不漏風，門扇與門框不歪扭。 h； T— 礦井年產量，噸； EA— 局部通風機和輔助通風機的年耗電量； minmax, ee NN —年內最大與最小的主要通風機輸入功率， kW； ek—主要通風機電機效率，取 ～ ； v? —變壓器效率，取 ； w? —電線輸電效率，取決于電纜長度和每米電纜耗損，在 ～ 范圍內選取，取 ； tr? —傳動效率，直接傳動取 1，間接傳動取 。 主要通風機的選擇 （ 1）計算通風機的風量 由于外部漏風（即井口防爆門及主要通風機及附近的反風門等處的漏風），風機風量大于礦井風量 mf k ? (51) 式中 fQ — 主要通風機的工作風量， sm3 mQ — 礦井所需風量， sm3 k — 漏風損失系數，風井不做提升用時取 ；回風井兼做升降人員時取 則 ???fQ sm3 （ 2） 計算通風機風壓 計算礦井在服務年限內通風容易時期和困難時期通風總阻力的基礎上，同時考慮進回風之間自然 風壓的作用，計算主扇在通風容易時期和困難時期所需要的靜風壓 minfsh 和 maxfsh 或全風壓 minfth 和 maxfth （抽出式通風） nerfs hhhh ???? m inm in (52) 式中 minrh — 通風容易時期總阻力， Pa； neh — 通風容易時期幫助主扇風壓的礦井自然風壓， Pa； h? — 通風構筑物的通風阻力， Pa； norfs hhhh ???? m a xm a x (53) 式中 maxrh — 通風困難時期總阻力， Pa； noh — 通風困難時期反對主扇風壓的礦井自然風壓， Pa； h? — 通風構筑物的通風阻力， Pa； 該礦井煤層埋藏淺，距離地面一百八十多米，小于規(guī)定的四百米 ，所以不考慮自然風壓的影響 [27]，即 neh = noh =0 Pa。通風系統(tǒng)總阻力最大時亦稱為通風困難時期。）煤層瓦斯含量低，煤層埋藏深度淺，設計初期采用抽出式通風方式，中央并列式通風系統(tǒng)，主﹑副斜井進風，一號回風斜井回風。 因此 smmQ wi 33 i 6 0 0 ????? ② 按工作面進風流溫度計算 wiwiwiwi kSvQ ??? 式中 wiv —回采工作面適宜風速， m/s，取 ； wiS —回采工作面平均有效斷面，按最大和最小控頂有效斷面的平均值計算，取8m2； wik —工作面長度系數，取 ； 因 此 smQ wi ???? ③ 按工作面人員數量計算 采煤工作面的需風量 : wiwi nQ ??4 (34) 式中 4—每人每分鐘應供給的最低風量， min3m ； nwi —采煤工作面同時工作的最多人數，取 20 人； smmQ wi 33 i n80204 ???? 按 ① 、 ② 、 ③ 項中取最大值原則，根據附近煤礦工作面配風情況及相關經驗，設計確定 52 煤綜采工作面風量 sm3 。 礦井通風系 統(tǒng)的選擇 按進、回風井的相對位置分為中央式（包括中央并列與中央分列）、對角式、混合式（包括中央并列與對角、中央分列與對角、中央并列與分列式等），以及區(qū)域式。 通風方式 適用條件及優(yōu)缺點 抽 出 式 是當前通風方式中的主要形式 ,適應性較廣泛 ,尤其對高瓦斯礦井 ,更有利于對瓦斯的管理 ,也適用于礦井走向長 ,開采面積大的礦井 優(yōu)點 : ① 井下風流處于負壓狀態(tài)，一旦主扇因故停止運轉時，井下風流的壓力提高，有可能使采空區(qū)瓦斯涌出量減少，比較安全； ② 漏風量小，通風管理較簡單； ③ 與壓入式比，不存在過渡到下水平時期通風系統(tǒng)和風量變化的困難 。 初期 52 煤層系統(tǒng)共有四條井筒，分別為主斜井、副斜井、回風立井和管子井。帶寬 B＝1000mm，帶速 υ＝ ，帶強 800N/mm（ PVG 整芯阻燃帶），防爆電動機型號：YB2315L14， N＝ 160kW， 2 臺（初期 1 臺），限矩形液力偶合器： YOXⅡ Z560， 2 臺（初期 1 臺）；減速器型號： B3SH08+FAN+逆止器 ， i＝ 20， 2 臺（初期 1 臺）；防爆制動器：YBWZ5400/121， 2 臺（初期 1 臺）；拉緊方式：液壓自動拉緊裝置， 1 臺。改造后的副斜井井筒，凈寬 5400mm，凈斷面積 ，井筒采用混凝土砌碹支護，掘進斷面積為 。 52煤層直 接頂以灰色灰白色粗粒長石石英砂巖和細粒砂巖為主，厚度分別為 、。 52煤層： 埋深 0～ ，井田南東部有小范圍出露，沿露頭遭受自燃。 （ 4）地震烈度 根據國家建設部發(fā)布的《建筑抗震設計規(guī)范》（ GB500112021） ,本區(qū)抗震設防烈度為 6176。21′″～ 10176。迄今為止，世界上沒有一個國家能拿出一個行之有效的計算程序，供計算機使用。中央式又可分為中央并列式和中央邊界式，對角式可分為兩翼對角式和分區(qū)對角式。 設計 52煤采用長壁綜合機械化采煤法，全部垮落法管理頂板。因此應對礦井通風系統(tǒng)的變化及時進行優(yōu)化，確保通風系統(tǒng)的 高效、可靠、經濟，保障井下人員身體健康和生命安全，保護國家資源和財產。由于這個限量的放寬而使煤炭量增加 2—3 倍。根據礦井初、后期及達產時的礦井總風量和總負壓（如多風井抽風，每個回風井應單獨計算）提交機電專業(yè)，選擇礦井通風機。根據神木縣氣象站長年觀測資料： 多年平均氣溫 ℃ 極端最高氣溫 ℃ 極端最低氣溫 ℃ 多年平均降雨量 日最大降雨量 mm 年最少降雨量 年最大降雨量 多年平均蒸發(fā)量 1990mm 多年平均濕度 55％ 平均風速 極端最大風速 25m/s 最大凍土深度 （ 3）水系 及其主要河流 趙家梁井田東西兩側分別有悖牛川及烏蘭木倫河經過，均為常年性河流。底板標高為 +1105～+1115m。據王道恒塔水文站 1989 年觀測資料，烏蘭木倫河流量 ～ ，平均 m3/s。 本井田 52煤層可采儲量為 ，儲量備用系數取 ，因此，經計算 52煤系統(tǒng)服務年限為 。 因另選風井涉及到購地問題，根據礦方的意見，設計將該井筒作為 52煤生產系統(tǒng)的初期回風井，后期在井田北部另開鑿回風立井。 3 趙家梁礦井通風設計原則及風量計算 礦井通風設計原則 礦井通風設計是整個礦井設計內容的重要組成部分，是保證安全生產的重要組成部分。依據這兩個時期的生產情況進行設計計算，并選出對此兩時期的通風皆為適宜的通風設備。 ③ 占地少，壓煤少，交通方便，便于施工。便于風量調節(jié)，礦井風壓比較穩(wěn)定 缺點：井筒安全煤柱壓煤較多，初期投資大，投產較晚 分 區(qū) 對 角 式 適用于煤層埋藏淺，或因地表高低起伏較大，無法開掘總回風巷 優(yōu)點：每個采取有獨立通風路線，互不影響，便于風量調節(jié)，安全出口多，抗災能力強，建井工期短，初期投資少，出煤快 缺點：占用設備多，管理分散，礦井反風困難 區(qū) 域 式 適用井田面積大、儲存量豐富或瓦斯含量大的大型礦井 優(yōu)點：既可改善通風條件，又能利用風井準 備采區(qū)，縮短建井工期。根據《煤礦用防爆柴油機無軌膠輪 車安全使用規(guī)范》規(guī)定：行駛車輛的巷道，應按同時運行的最多車輛數增加巷道配風，配風量應不小于4m3/min 容易時期采區(qū) ∑ h 局 =10%∑h 摩 =15％ = Pa； 困難時期采區(qū) ∑ h 局 =10%∑h 摩 =15％ = 123456789203235343329282716142324252627282930313612201918172122 圖 礦井通風容易時期網絡圖 1192023242526272829124241403938434445464737936816351534136183314532431330271011 圖 礦井通風容易時期網絡圖 表 礦井通風容易時期阻力計算 巷道編號 巷道名稱 支護方式 始節(jié)點號 末節(jié)點號 摩擦阻力系數α(Ns2/m8) 周長 U（ m） 長度 L（ m） 斷面積 S（ m2） 巷道類型 通風量Q2（ m3/s） 摩擦阻力hf（ Pa） 1 主斜井（表土 段） 砌碹 1 2 200 一般巷道 2 主斜井（基巖 段） 錨噴 2 3 432 一般巷道 3 主斜井（基巖 段） 錨噴 3 4 32 一般巷道 4 52 號煤中央帶式輸送機大巷 錨噴 4 5 98 固定風量巷 5 52 號煤中央帶式輸送機大巷 錨噴 5 6 230 一般巷道 6 50101工作面帶式輸送機大巷 錨噴 6 7 1879 一般巷道 7 50101綜采工作面 液壓支架 7 8 200 一般巷道 8 50101工作面回風巷 錨噴 8 32 1930 固定風量 巷 9 52 號煤中央回風大巷 錨噴 32 34 85 一般巷道 10 一號回風斜井 （基巖段） 錨噴 34 35 415 一般巷道 11 一號回風井（表 土段） 砌碹 35 36 161 一般巷道 12 風硐 砌碹 36 1 40 固定風量 巷 合計 表 通風困難時期阻力計算 巷道編號 巷道名稱 支護方式 始節(jié)點號 末節(jié)點號 摩擦阻力系數 α(Ns2/m8) 周長 U（ m） 長度 L（ m） 斷面積 S（ m2） 巷道類型 通風量 Q2（ m3/s） 摩擦阻力 hf（ Pa） 1 主斜井（表土 段） 砌碹 1 2 200 一般巷道 2 主斜井（基巖 段） 錨噴 2 3 432 一般巷道 3 主斜井（基巖 段） 錨噴 3 4 32 一般巷道 4 52 號煤中央帶式輸送機大巷 錨噴 4 5 98 固定風量巷 5 52 號煤中央帶式輸送機大巷 錨噴 5 6 230 一般巷道 6 52 號煤西翼帶式輸送機大巷 錨噴 6 13 1994 一般巷道 7 52 號煤西翼帶式輸送機大巷 錨噴 13 14 230 一般巷道 8 50213 綜采工作面 液壓支架 14 15 200 一般巷道 9 50213 工作面回風大巷 錨噴 15 37 1808 一般巷道 10 52 號煤西翼回風大巷 錨噴 37 38 1399 一般巷道 11 52 號煤中央回風大巷 錨噴 38 43 17