【正文】 停運(yùn)至 2021 年 2 月 22 日投運(yùn)，停機(jī)時(shí)間為 55 天，從 2021 年 5 月 10 日停運(yùn)至 2021 年 6 月 24 日投運(yùn)，停機(jī)時(shí)間為 44 天。 2機(jī)組從 2021 年 10 月 25 日停運(yùn)至 2021 年 12 月 27 日投運(yùn)，停機(jī)時(shí)間為 32 天，從 2021 年 2 月 22 日停 運(yùn)至 5 月 10 日投運(yùn)，停機(jī)時(shí)間為 76 天。 圖 5 換熱管泄漏點(diǎn)縱向位置圖 同時(shí)，利用內(nèi)窺鏡對(duì)泄漏管周?chē)膿Q熱管進(jìn)行檢查，發(fā)現(xiàn)有些換熱管內(nèi)凹，有些換 熱管內(nèi)壁有大量的腐蝕點(diǎn)和較大的腐蝕坑。 8 印度嘉佳發(fā)電廠 2660MW 超臨界燃煤機(jī)組工程 1機(jī)組 3高加爆管分析報(bào)告 A 版 e. 換熱管一旦發(fā)生泄漏，如不能及時(shí)解列，將對(duì)周?chē)鷵Q熱管造成嚴(yán)重破壞，這就是 所謂的二次損傷，也是 A、 B 區(qū)域中換熱管泄漏較集中的原因。并沒(méi)有發(fā)現(xiàn)蒸汽防沖擋板脫落或者開(kāi)裂，過(guò)熱段外包殼有 斷續(xù)焊接（實(shí)為裝配時(shí)定位焊）。 總上所述，我公司認(rèn)為高加第二次泄漏的原因有二，一是換熱管氧化腐蝕導(dǎo)致了換 熱管開(kāi)裂，最后演變?yōu)閾Q熱管斷裂。從第一次分析知，該泄漏集中區(qū)換熱管氧化腐蝕嚴(yán)重，管壁減薄嚴(yán)重，在 集中應(yīng)力、壓力及熱應(yīng)力共同作用下，出現(xiàn)開(kāi)裂，直至斷裂。在換熱管壁光滑時(shí)，換熱管內(nèi)的溫差應(yīng)力不會(huì)引起 換熱管的屈服變形與開(kāi)裂，如果換熱管有腐蝕坑時(shí)，腐蝕坑周邊的集中應(yīng)力與溫差應(yīng)力 耦合，則有可能引起換熱管的開(kāi)裂。換熱管開(kāi) 裂或者單根斷裂時(shí)的泄流量偏大，可以用給水泵流量、進(jìn)省煤器給水流量和減溫水流量 的關(guān)系進(jìn)行判斷。因此在養(yǎng)護(hù)條件相同時(shí)，表現(xiàn)出不同的氧 化腐蝕情況。若發(fā)現(xiàn)后者之和小于給水泵流量時(shí)，則可能存在換熱換泄漏， 需加強(qiáng)汽側(cè)水位及給水流量的監(jiān)控，做進(jìn)一步的甄別。在給水壓力，換熱管壁的集中應(yīng)力和溫差應(yīng)力 以及腐蝕的聯(lián)合作用下，換熱管出現(xiàn) 裂紋或穿孔。說(shuō)明泄漏集中區(qū)的換熱 管腐蝕情況較集中區(qū)外的換熱器腐蝕情 況嚴(yán)重；腐蝕區(qū)內(nèi)離管板中心越近，換熱管的腐蝕情況越嚴(yán)重。此次和樣品化驗(yàn)及裂口 圖片也佐證了第一次泄漏分析的正確性。換熱管材料為 SA556C2，為優(yōu)質(zhì)碳錳鋼，其含氧量接近于零（換熱管化學(xué)成 分見(jiàn) “關(guān)于換熱管材料的說(shuō)明 ”），樣品的含氧量說(shuō)明換熱管內(nèi)壁發(fā)生了嚴(yán)重的氧化腐蝕。同時(shí) 換熱管脫落的金屬塊在給水的帶動(dòng)下撞擊周邊換熱管，致使換熱管外壁凹陷（見(jiàn)圖 6）。詳見(jiàn)圖 7。當(dāng)機(jī)組停機(jī) 時(shí)間較長(zhǎng)，且不會(huì)突然投運(yùn)的情況下，需采用干法防護(hù)。 表二 印度嘉佳項(xiàng)目 2機(jī)組 3高加投停期間溫升率統(tǒng)計(jì)一覽表 3 20210627 退 ‐ 103 ‐ 4 泄漏解列 20210715 投 174 2 投運(yùn) 20210814 退 ‐ 341 ‐ 4 泄漏解列 2 機(jī) 組 3 高加 20210926 投 135 6 機(jī)組啟動(dòng) 20210927 退 ‐投 ‐ / 12 / 6 機(jī)組跳閘熱態(tài)恢復(fù) 20211007 退 ‐投 ‐ / 22 / 11 機(jī)組跳閘熱態(tài)恢復(fù) 20211014 退 ‐投 ‐ / 6 / 16 機(jī)組跳閘熱態(tài)恢復(fù) 20211025 退 ‐ 121 ‐ 4 機(jī)組停運(yùn) 20211227 投 420 6 機(jī)組啟動(dòng) 20210102 退 ‐ 54 ‐ 6 機(jī)組停運(yùn) 20210107 投 294 9 機(jī)組啟動(dòng) 20210205 退 ‐投 ‐ / 12 / 16 機(jī)組跳閘熱態(tài)恢復(fù) 20210206 退 ‐投 ‐ / 11 / 5 機(jī)組跳閘熱態(tài)恢復(fù) 20210207 退 ‐投 ‐ / 6 / 8 機(jī)組跳閘熱態(tài)恢復(fù) 20210215 退 ‐投 ‐ / 7 / 7 機(jī)組跳閘熱態(tài)恢復(fù) 20210222 退 ‐ 514 ‐ 36 機(jī)組停運(yùn) 20210510 投 808 6 機(jī)組啟動(dòng) 20210518 退 ‐投 ‐ / 65 / 7 機(jī)組跳閘熱態(tài)恢復(fù) 20210524 退 ‐ 183 ‐ 10 機(jī)組停運(yùn) 20210607 投 219 6 機(jī)組啟動(dòng) 20210613 退 ‐ 103 ‐ 4 機(jī)組停運(yùn) 20210702 投 220 5 機(jī)組啟動(dòng) 20210730 退 ‐ 21 ‐ 3 機(jī)組停運(yùn) 20210812 投 429 7 機(jī)組啟動(dòng) 注：高加投運(yùn)開(kāi)始時(shí)間以 3 抽溫度為參考標(biāo)準(zhǔn) 印度嘉佳發(fā)電廠 2660MW 超臨界燃煤機(jī)組工程 1機(jī)組 3高加爆管分析報(bào)告 A 版 從上表中可以看出， 2機(jī)組頻繁啟停， 1機(jī)組啟動(dòng)溫升率達(dá)到 ℃ ，停機(jī)溫 降率達(dá)到 ℃ ； 2機(jī)組啟動(dòng)溫升率達(dá) ℃ ，停機(jī)溫降率達(dá)到 ℃ ；均超過(guò) 《高壓 加熱器安裝使用說(shuō)明》中 “溫升率不得大于 5℃ /min，溫降率不得大于 2℃ /min”的要求。 圖 3 B 區(qū)域換熱管泄漏圖 發(fā)現(xiàn) B 區(qū)域一根換熱管內(nèi)壁存在銹蝕，銹層呈現(xiàn)黃色或橘紅色。 d. 高加運(yùn)行時(shí)， 3高加的運(yùn)行條件最苛刻 ——蒸汽溫度最高，換熱管內(nèi)外溫差最大。剩余 1 根有裂口，裂口腹部金屬缺失，裂口 兩段均有裂紋，其中一端裂紋延伸很長(zhǎng)。過(guò)熱管包 殼是在加熱器外裝配后再放入加熱器內(nèi)（此工序在換熱管穿管前已完成），因此過(guò)熱段 包殼的焊接不可能飛濺到換熱管上，也不可能對(duì)換熱管外壁造成傷害。 1 管，距管板端面 處出現(xiàn)裂口 16 2 管，距離端管板端面 米斷口外 3 管，在距板端面 米處出現(xiàn)孔洞 4 管，在距板端面 米處出現(xiàn)孔洞 4 管，在距板端面 米處出現(xiàn)孔洞 5 管，距離端管板 米處斷裂 5 管，距離端管板 米斷口外 6 管，距離端管板 米處斷裂 印度嘉佳發(fā)電廠 2660MW 超臨界燃煤機(jī)組工程 1機(jī)組 3高加爆管分析報(bào)告 A 版