【正文】 圖 8 齒輪箱結構 傳動形式： 齒輪箱選用 2 級行星輪 +1 級平行軸齒輪 齒輪箱效率： η = 傳動比： 低速軸轉速： 17 r/min 高速軸轉速： 1500 r/min 齒輪箱功率： 考慮到齒輪箱的效率，近似計算齒輪箱功率 . 聯軸器 低速軸聯軸器功率： 高速軸聯軸器功率： . 變流器 由于采用的是雙饋式發(fā)電機組，所以只需要確定和轉子連接的變流器功率，對于雙饋機組，變流器功率一般取機組額定功率的 1/3—1/2， 考慮到機組的可靠性，此處去變流器功率為額定功率的 1/2,變流器額定功率為 1500kw?？諝饷芏仍O定為 。綜上所述，葉片數選擇 3。 圖 9 偏航 執(zhí)行機構 . 變槳距 執(zhí)行機構 變槳形式選擇：采用變槳電機機械變槳，并采用內齒變槳軸承形式 變槳驅動裝置設計 ：包括驅動電機、減速器、傳動齒輪、齒輪間隙調整機構 ? 驅動電機功率選擇： P 偏航電機 = 5kw ? 驅動裝置減速器結構形式：采用行星減速器 ? 傳動齒輪結構形式：采用漸開線圓柱齒輪 變槳性能設計要求： ? 保證變槳速度 1176。 正常運行工況條件的地震載荷：考慮額定風速時產生的風輪最大軸向力，同時根據均勻建筑物由地震產生的水平載荷因子，將其產生的慣性力附加在風輪軸向推力。 R=D/2。 b1=lambda*a1。 J=*trapz(r,x)。 h=sqrt((1k.^2)./b.^2+1)。如功率變化、偏航、變槳以及制動過程產生的載荷等。 葉素位置和葉尖速比數值見表 4 葉素位置/ % 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100λ 0 λ 表 4 不同葉素位置葉尖速比數值 計算各刨面弦長公式如下 求 利用公式 ： 求軸向干擾因子 k 利用公式 ： 求切向干擾因子 h 利用公式 ： 求入流角 利用公式 ： 求葉素槳距角 ： 計算葉片弦長 C： 通過 excel或 matlab 計算出各 截面處的參數，見下表 葉素位置 半徑r λ ψ k h φ β C ( 修正后)10% 20% 30% 40% 50% 60% 70% 80% 90% 100% 47 表 5 各截面參數 . 主要部件 的 功率 . 發(fā)電機 發(fā)電機類型： 雙饋異步變速恒頻發(fā)電機 額定功率： 額定轉速： 發(fā) 電機功率與風力發(fā)電機的額定功率相等，即為 1500kW，發(fā)電機的極對數選 2 對，則可計算出發(fā)電機的額定轉速為 nG = 1500r/min。采用 63418 翼型， 63418 翼型的升力系數、阻力系數數據如表 1所示。 . 切入風速 vin： 3m/s 切出風速 vout： 25m/s 額定風速 vr： vr = vave =* = . 葉尖速比 葉尖速比是風輪的葉尖線速度的與額定風速之比 式中， Ω – 風輪角速度 R – 風輪半徑 對于三葉片的風機，葉尖速比選在 6—8 的范圍內，風電機組具有較高的風能利用系數。 /s，并裝上變槳圈數計數器裝置； ? 確保變槳在斷電時的正常工作，采用可充電蓄電池； ? 選擇液壓剎車鉗形式保證變槳剎車時的穩(wěn)定 ，制動過程 15176。 機組的最大運行載荷：一般為額定風速正常運行載荷的 2 倍。 r=a*(D3)/2+。 psi1=1/3*atan(b1)+pi/3。 Mb=1/2**^2*trapz(r,X) x=*C.*r.^2。 k=sqrt(b.^2+1).*cos(psi)。 ? 操作載荷：在機組運行和控制過程中產生的載荷。 . 葉片氣動優(yōu)化設計 在葉片處選取 10 段截面， 將葉片分為 10個葉素，每個葉素間隔 ,分別在 10%，20%， 30%， 40%， 50%， 60%， 70%， 80%， 90%， 100%半徑處， 根據下式求各葉素的葉尖速比 λ。 二． 設計正文 1. 原始 參數 風力機的安裝場地 50 米高度年平均風速為 ， 60 米高度年平均風速為 ，70 米高度年平均風速為 m/s，當地歷史最大風速為 48m/s，用戶希望安裝 MW至6MW 之間的風力機。由于風力發(fā)電機組產生的氣動噪聲正比于 λ 5，通常將陸基風力發(fā)電機組的葉尖速度限制在 65m/s 左右，近海 74m/s。 /s 。 ? 確定塔架設計載荷的要求 設計載荷需要正確的分析塔架承受