【正文】 載作用下玻璃截面設(shè)計(jì)最大正應(yīng)力值 (N／ mm2)； σ E—— 地震作用作用下玻璃截面設(shè)計(jì)最大正應(yīng)力值 (N／ mm2)； W— 風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值 (N／ m2)； qE— 地震作用設(shè)計(jì)值 (N／ m2)； a 一 玻璃短邊邊長(zhǎng) (mm)； t—玻璃厚度 (mm)； φ —彎矩系數(shù)，可按邊長(zhǎng)比 a／ b，由表 55 查出 (b 為長(zhǎng)邊邊長(zhǎng) )； η — 折減系數(shù)可按折減計(jì)算系數(shù)θ，由表 59 查出。 第一跨 B 支座反力 R1B=qL1/2[1（ a1/L2） 2] （ 554） 第 i跨集中力 Pii= 4=R（ i1） B （ 555） 第 i跨 B 支座反力 R iB i= 4=qiLi/2 [1（ ai/Li） 2]Pi（ ai/Li） （ 556） 第一跨跨中彎距 M1=qL12/8 [1（ a1/L1） ]2 （ 557） 第 一跨 B 支座剪力 V1B=R1B= qL1/2 [1（ a1/L1） 2] （ 558） 第一跨跨中剪力 V1 中 =0 （ 559） 型材截面設(shè)計(jì)最大正應(yīng)力值 σ =M1/γ W+N/A0≤ fa (560) 型材截面設(shè)計(jì)最大剪應(yīng)力值 τ = V1A（ V1B） Ss/It≤ fav (561) 第一跨跨中撓度 U1 中 =5qwk1/L14/384EI[(a1/L1)2] (562) 第二跨 C 支座撓度 U2c=qwk2a2L23/24EI [1+4(a2/L2)2+3(a2/L2)3]+P2a22L2/3EI (1+ a2/L2) (563) 第一跨總撓度 U1 總 = U1 中 + U2c/2≤ 20mm (564) 相對(duì)撓度 U1 總 /(L1+a2) ≤ 1/180 (565) 第 i跨 A支座彎距 M iA i= 4= [Piai+qiai2/2] （ 566） 第 i跨 A支座剪力 ViA= [Pi+ qiai/2 (2+ai/Li)]。 解：高度變化系數(shù) μ ZD= ()= 脈動(dòng)系數(shù) μ fD= ()= 陣風(fēng)系數(shù) β gz=.080 (1+2 )= 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 WK= 450=1500N/m2 風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值 W==1500=2100N/m2 風(fēng)荷載線荷載設(shè)計(jì)值 qW= W (B1+B2)/2=2100(+)/2=2835N/m= 地震作用標(biāo)準(zhǔn)值 qEK=β Eα maxG AK =5400=320N/m2 地震作用設(shè)計(jì)值 qE 面 = qEK =320=416N/m2 地震作用線荷載設(shè)計(jì)值 qE 線 = qE 面 (B1+B2)/2=416(+)/2=風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎距 MW= qWL 2/8=33002/8=3859144 N H．角碼和立柱采用不同金屬材料時(shí)，應(yīng)采用絕緣墊片分隔或采取其他有效措施防止雙金屬腐蝕。鋼型材宜采用高耐候鋼，碳 素鋼型材應(yīng)熱浸鍍鋅或采取其他有效防腐措施，焊縫應(yīng)涂防銹涂料；處于嚴(yán)重腐蝕條件下的鋼型材，應(yīng)預(yù)留腐蝕厚度。 當(dāng)梁長(zhǎng)與型材高之比大于 10:1，按無(wú)限長(zhǎng)梁考慮時(shí)，在剪應(yīng)力作用下腹板（考慮嵌固系數(shù) ）臨界剪應(yīng)力為： π 2E t τ er=───── (── )2=(100t/b)1/2≥σ (3)1/2 （ 54） 可得出： 12(1υ 2) b b/t=100()1/2（ 110/σ ） 1/2=82(110/σ )1/2 如果取 t=、則 b 可為 205 mm 。 每層設(shè)兩個(gè)支承點(diǎn)是直支承點(diǎn)宜采用圓孔，下支承點(diǎn)宜采用長(zhǎng)圓孔。 解：高度變化系數(shù) μ ZC= ()= 脈動(dòng)系數(shù) μ fC= ()= 陣風(fēng)系數(shù) β gz= (1+2 )= 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 WK= 2 400=3000 N/m2 風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值 W== 3000=4200N/m2 風(fēng)荷載線荷載設(shè)計(jì)值 qW=B W=1 4200=4200N/m= 風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎距 MW=qW L2/8= 32020/8=5376000N由 于上一跨梁 B 端以下一跨懸挑端 (C 點(diǎn) )作支座，上一跨 B 支座反力就是作用在下一跨 C點(diǎn)的集中力，每層梁除作用有均布荷載外，除第一跨起始梁外，懸挑端 (C點(diǎn) )還作用一集中力，這樣在進(jìn)行內(nèi)力分析時(shí)，要從起始梁 (第一跨 )開始，才能逐步順暢計(jì)算。橫梁 WX1=9000mm3， IY=540000mm4， WY1=14000mm3， WY2=13000mm3， t=3mm， SS=9500mm3，驗(yàn)算正應(yīng)力和 剪應(yīng)力。同 樣在計(jì)算板的撓度 u時(shí)，也宜考慮此折減系數(shù)η (表 57) 。 厚度系數(shù)ξ和材料利用系數(shù)β 表 510 η ξ β . 由表 510可知：η =t2/t1=，ξ和β最大，表明該夾層玻璃的抗彎能力有最高，且其材料利用也最充分；η≤ 時(shí)，ξ≤ ≤ ，這表明采用單片玻璃厚度的 倍作為計(jì)算夾層玻璃的抗彎強(qiáng)度是不夠安全的。設(shè)上下兩片玻璃板的厚度各為 t1， t2；其柱面剛度分為 D1， D2；所受荷載分別為 q1和 q2，則有以下關(guān)系式（ 5107b）和式（ 5107c）： D1[（ ? 4w） /（ ? X4） ]+2[（ ? 4w） /（ ? X2? y2） ]+[（ ? 4w） /（ ? y4） ]=q1 （ 5107b） D2[（ ? 4w） /（ ? X4） ]+2[（ ? 4w） /（ ? X2? y2） ]+[（ ? 4w） /（ ? y4） ]=q2 （ 5107c） 引入關(guān)系（ 269b） /[（ 5107b） +（ 5107c） ]，并簡(jiǎn)化可得： D1/（ D1+D2） =q1/（ q1+q2） =q1/q （ 5107d） 將 D1=Etl3/12（ 1υ 2）和 D2=Et23/12（ 1υ 2）代入式（ 5107d）則有： q1=（ t13/ t13+ t23） q （ 5107e） 同理，引入關(guān)系（ 269c） /[（ 5107b） +（ 5107c） ]，并簡(jiǎn)化可得 ： D2/（ D1+D2） =q2/（ q1+q2） =q2/q （ 5107f） 將 D1=Et13/12（ 1υ 2）和 D2=Et23/12（ 1υ 2）代入式（ 5107f）則有： q2=（ t23/ t13+ t23） q （ 5107g） 2）兩片疊置玻璃板所受彎工作的強(qiáng)度計(jì)算 當(dāng)求得兩片玻璃板所受荷載 q1， q2 后，即可按以下方法公別計(jì)算其強(qiáng)度： σ 1=6φ q1α 2/t12=6φ t13 qα 2/ t12（ t13+ t23） =6φ qα 2t1/ t13+ t23≤ fg1（對(duì)厚度的為 t1的板） （ 5107h） σ 2=6φ q2α 2/t22=6φ t23 qα 2/ t22（ t13+ t23） =6φ qα 2t2/ t13+ t23≤ fg2（對(duì)厚度的為 t2的板） （ 5107i） 式中： fg1 ， fg2 分別為 t1， t2厚度的玻璃板材料的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。 大撓度板的計(jì)算是比較復(fù)雜的非線性彈性力 學(xué)問(wèn)題，難以用簡(jiǎn)單公式表達(dá)，一般要用專門的計(jì)算方法和專門的軟件，針對(duì)具體問(wèn)題進(jìn)行具體計(jì)算，顯然這對(duì)于幕墻設(shè)計(jì)是不方便的。這樣橫梁為雙向受彎構(gòu)件，按式(595)驗(yàn)算正應(yīng)力，按式 (596)驗(yàn)算剪應(yīng)力。在對(duì)立柱與主柱結(jié)構(gòu)連接驗(yàn)算時(shí)， B支座反力起控制作用。 撓度 u=5qWKL4/384EI≤ 20mm （ 513） 相對(duì)撓度 u/L≤ 1/180 （ 514） 型材最小慣矩 I=5qWKL3/384E(1/180) （ 515a） 型材最小慣矩 I=5qWK L4/384E≤ 20mm （ 515b） 型材最小截面抵 W=（ MW+） /(fS) （ 516） 式中： u—撓度（ mm）； qWK—風(fēng)荷載線荷載標(biāo)準(zhǔn)值（ N/mm2）； L—跨度（ mm）； E—彈性模量（ N/mm2）； I— 慣矩（ mm3） W—截面抵抗矩（ mm3）； fa（ S） —鋁合金型材（鋼材）強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。 C．上、下立柱之間應(yīng)留有不小于 15mm的縫隙，閉口型材可采用長(zhǎng)度不小于 250mm的芯柱連接，芯柱與立柱應(yīng)緊密配合。鋁合金型材壁厚過(guò)薄會(huì)導(dǎo)致型材的局部屈曲失穩(wěn)（皺折失穩(wěn)），根據(jù)彈性理論，板在縱向均勻受壓下，屈曲的平衡微分方程為： ? 4 W ? 4 W ? 4 W ? 2 W D(── —— + 2──── + ── ——)+ N─── =0 （ 51） ? X4 ? X2? Y2 ? Y4 ? X2 式中： W——板的撓度 ； N——板單位寬度上所受壓力； D——板的柱面剛度 ,D=Et3/12(1υ 2)。 B．立柱可采用鋁合金型材或鋼型材。但在驗(yàn)算立柱與 主體結(jié)構(gòu)連接時(shí)不能用簡(jiǎn)支梁兩支座中一個(gè)反力進(jìn)行計(jì)算，而應(yīng)取兩支座反力之和 (一跨只有一個(gè)連接點(diǎn) )。 迥轉(zhuǎn)半徑 i=（ 4202000/1800） 1/2= 構(gòu)件的長(zhǎng)細(xì)比λ =L/i=3300/=68 整體穩(wěn)定系數(shù) φ = 型材截面設(shè)計(jì)最大正應(yīng)力值 σ =N/Φ A0+M/γ W() =2138/(1500) +4241383/49000[2138/( 1051500/682)] =＜ N/mm2 單元式幕墻由于豎框?yàn)榻M合框，對(duì)插的兩豎框不可能同時(shí)伸縮驗(yàn)算時(shí)要分別驗(yàn)算，即取每根豎框承受單元組件一半的荷載（作用）計(jì)算，其中 W 值小者起控制作用。第一跨梁 A 支座有由懸挑端均布荷載產(chǎn)生的支座彎矩， D 支座有 D跨均布荷載產(chǎn)生的支座彎矩，還有 A支座彎矩的影響，第二跨開始還有C 端集中力產(chǎn)生的支座彎矩。通常玻璃板的撓度允許值可達(dá)到邊長(zhǎng)的 1/100，對(duì)于邊長(zhǎng)為 1000mm的玻璃板，撓度允許值可達(dá) 10mm，已為厚度為 6mm 玻璃的 倍，此時(shí)應(yīng)力、撓度的計(jì)算值會(huì)比實(shí)際值約大 30%~50%。根據(jù)以上分析和實(shí)驗(yàn)結(jié)果，提出了折減系數(shù)見(jiàn)表 59。 《玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)范》 JGJ1022020 規(guī)定，夾層玻璃可按下式將荷載 (作用 )組合設(shè)計(jì)值分配到兩片 玻璃上： 分配到外片玻璃上的 荷載 (作用 )組合設(shè)計(jì)值 q1=q[t13/( t13+ t23)] (5