【正文】 成批量生產(chǎn)時可以鑄造 ； 單件生產(chǎn)時可以焊接。軸徑與轉(zhuǎn)臂 x 上軸孔之間的配合長度，一般可按關(guān)系式 dl )~(? 選取。 對于尺寸較小的整體式轉(zhuǎn)臂結(jié)構(gòu)，可以采用整休鍛造毛坯來制造，但其切削加工量較大。 軸承的壽命計算 3306 )50881320xx()(6010 ??? PCnL chh=1600938h70400h 故該軸承滿足壽命要求。 由于行星輪寬度 2032bb??mm，因此兩個軸承之間安裝 墊片 。 KHW — 計算接觸強(qiáng)度時的跑合影響系數(shù)， 查得 KHW = (v = sm ， HB2 =450)； K 0?F — 計算彎曲強(qiáng)度時運(yùn)轉(zhuǎn)初期 (未經(jīng)跑合 )的齒向載荷分布系數(shù)，查得 K 0?F = K FW — 計 算 彎 曲 強(qiáng) 度 時 的 跑 合 影 響 系 數(shù) ， 查 得 K FW = (v = sm ， HB2 =450)； KHe — 與均載系數(shù)有關(guān)的系數(shù)， K He = KFe — 與均載系數(shù)有關(guān)的系數(shù)， K Fe = 則 K ?H = 1+( )??= ? ? 1 1 . 1 3 1 0 . 9 7 0 . 8 5 1 . 1 7 6FK ? ? ? ? ? ? ? 4)齒間載荷分布系數(shù) K ?H 、 K ?F 因 bFK tA = 631632? = mmN ，精度 6 級，硬齒面直齒輪，查得 K ?H =K?F = 5)節(jié)點區(qū)域系數(shù) ZH 按下式計算 14 ZH =39。 39。 試驗齒輪齒面接觸疲勞極限 limH? =1591Mpa。 （ 2）傳動效率高 。 題 目： 刨煤機(jī)實驗臺轉(zhuǎn)載系統(tǒng)傳動裝置設(shè)計 全套圖紙，加 153893706 班 級： 姓 名： 指導(dǎo)教師： 完成日期： 20xx/1/28 1 I 設(shè)計任務(wù)書 一、設(shè)計內(nèi)容 了解刨煤機(jī)實驗臺的組成和結(jié)構(gòu)，根據(jù)實驗臺的工作原理，設(shè)計轉(zhuǎn)載系統(tǒng)的傳動裝置。 在傳動類型選擇恰當(dāng)、結(jié)構(gòu)布置合理的情況下，其效率值可達(dá) ~。 試驗齒輪齒根彎曲疲勞極限太陽輪 limF? =485Mpa。 22 32 24ac? ? ， ?2039。239。 轉(zhuǎn)軸的設(shè)計 輸入軸設(shè)計 1．初算軸的最小直徑 由下式 30 nPAd? 初步估算軸的最小直徑，選取軸材料為 40Cr 鋼，調(diào)質(zhì)處理。 3．輸出軸上鍵的選擇及強(qiáng)度計算 平鍵連接傳遞轉(zhuǎn)矩時，其主要失效形式是工作面被壓潰。因此，對于尺寸較大的整體式轉(zhuǎn)臂結(jié)構(gòu)，則可采用鑄造和焊接的方法，以獲得形狀和尺寸較接近于實際轉(zhuǎn)臂的毛坯。軸與孔應(yīng)采取過盈配合，如采取 H u67 和 H 7u8 的配合。 鑄造機(jī)體的一般材料為灰鑄鐵，如 HT150 和 HT200 等 ； 若機(jī)體承受較大的載荷，且有振動和沖擊的作用可用鑄鋼，如 ZG45 和 ZG55 等。 圖 44(c}所示為立式法蘭式機(jī)體結(jié)構(gòu)，它可適用于與立式電動機(jī)相組合的場合。轉(zhuǎn)臂 x 上安裝行星輪的軸應(yīng)按懸臂梁計算，軸徑 d 應(yīng)按彎曲強(qiáng)度和剛度確定。當(dāng)傳動比 (如 2ZX(A)的傳動比 baxi 4)較大時，行星輪的軸承一般應(yīng)安裝在行星輪輪 緣孔內(nèi)臂較合理。 軸承的壽命計算 ， 其參數(shù)為 120d mm? 215D mm? 40B mm? 132?rC kN 1250 ?rC kN 3000lim ?n minr （油?。? 取載荷系數(shù) ?pf ； 當(dāng)量動載荷 ??? rp FfP N=5088N。 校核行星輪輪緣厚度 c? 是否大于許用值： c? = ? ? mDd cf )(m in ???? mm 式中 m 行星輪模數(shù)（ mm） ? ? m i n ??????? cmm c? = ? ?min?? = 滿足條件 c? ? ?min? 。m 名義圓周力 tF = dT20xx = 20xx ? N=6316N 2．應(yīng)力循環(huán)次數(shù) aN aN =60 Han pn t = 6 0 8 8 8 .8 9 3 7 0 4 0 0? ? ?次 = ? 次 （其中： an =in =1000= minr Han = Ha nn? =1 0 0 0 1 1 1 .1 1 = 8 8 8 .8 9 r /m in? ） 式中 Han — 太陽輪相對于行星架的轉(zhuǎn)速 ( minr ) t — 壽命期內(nèi)要求傳動的總運(yùn)轉(zhuǎn)時間 (h) t=10a dhad 22320 ?? =70400h 3. 確定強(qiáng)度計算中的各種系數(shù) 1)使用系數(shù) KA 取 KA = 2)動負(fù)荷系數(shù) Kv 因 z1 =1950 和 bFt = 631632 mmN = mmN ,可根據(jù)圓周速度 v = 60Hadn? = 76 1000??? sm 13 = sm 查得（ 6 級精度 )： Kv =1. 039 3)齒向載荷分布系數(shù) K ?H 、 K ?F ? ?? ?H H 0 H W H e0 F W F eK = 1 + K 1 K KK = 1 + K 1 K KFF?? 式中 K 0?H — 計算接觸強(qiáng)度時運(yùn)轉(zhuǎn)初期 (未經(jīng)跑合 )的齒向載荷分布系數(shù)，查得 K 0?H = ( d? =)。 c osc os bccbacca zzzz ?? ??? 已知 19az ? ， 67cz ? 155bz ? ， 39。故 cz =15519 1 672 ? 考慮到安裝條件為 1 5 5 + 1 9 = 5 833abzz C? ?? （整數(shù)） 初算中心距和模數(shù) 1. 齒輪材料、熱處理工藝及制造工藝的選定 太陽輪和行星輪材料為 20GrMnTi，表面 滲碳淬火處理，表面硬度為57~ 61HRC。一般，行星齒輪傳動的外廓尺寸和質(zhì)量約為普通齒輪傳動的 51~21 （即在承受相同的載荷條件下）。 二、上交材料 轉(zhuǎn)載系統(tǒng)傳動裝置總圖； 主要零件圖； 設(shè)計說明書。 （ 3）傳動比較大 。 行星輪 limF? =485?= (對稱載荷 )。 ?bc? 代入上 式得 39。sinc os c osc os2 tt tb ?? ??=22 c o s 0 c o s 2 2 3 2 2 4c o s 2 0 s in 2 2 3 2 2 4???‘ “‘ “ = 式中 直齒輪 b? = 0? 39。根據(jù)表 32 查得 0A 。因此，通常只按工作面上的擠壓應(yīng)力進(jìn)行強(qiáng)度校核計算。但在制造轉(zhuǎn)臂的工藝過程中，應(yīng)注意消除鑄造或焊接的內(nèi)應(yīng)力和其他缺陷 。 圖 43 單側(cè)板式轉(zhuǎn)臂 綜上所述：由于雙側(cè)板整體式轉(zhuǎn)臂的剛性較好 ， 又因 2ZX 型的傳動比 baxi =4，故在此情況下本設(shè)計采用這種結(jié)構(gòu)類型的轉(zhuǎn)臂。為了減小質(zhì)量，機(jī)體也可以采用鋁合金來鑄造，如 ZL101 和 ZL102 等。采用軸向剖分式機(jī)體的顯著優(yōu)點是安裝和維修較方便，便于進(jìn)行調(diào)試和測量。但最明顯的缺點是其行星輪為懸臂布置，受力情況不好。 由于雙側(cè)板整體式轉(zhuǎn)臂的剛性較好，因此，它已獲得較廣泛的應(yīng)用。 故按 結(jié) 構(gòu) 要求 選 用特 輕 系 列單 列 深 溝球 軸承 6024 型 ，其 尺 寸為1 2 0 2 1 5 4 0d D B m m m m m m? ? ? ? ?。所以設(shè)計決定選用 6306型軸承，并把行星輪軸直徑增大到 mmdd 300 ?? 。 1．確定計算載荷 名義轉(zhuǎn)矩 T =240 N39。此時，通過角變位后，既不增大該行星傳動的徑向尺寸，又可以改善 ac 嚙合齒輪副的傳動性能。行星齒輪傳動的主要特點如下： （ 1）體積小，質(zhì)量小，結(jié)構(gòu)緊湊，承載能力大。 三、進(jìn)度安排