【正文】 大部分是采用電子稿件形式。 在社會科學(xué)領(lǐng)域，人們通常把表達(dá)科研成果的論文稱為學(xué)術(shù)論文。 5) 著錄參考文獻(xiàn)有助于科技情報人員進(jìn)行情報研究和文摘計量學(xué)研究。 同時，借此機(jī)會向幾年來給予我教導(dǎo)的各位老師表示由衷的感謝，是他們的辛勤勞動、孜孜教誨使我具備了扎實(shí)的基礎(chǔ)知識，構(gòu)建了完整的專業(yè)知識體系，為此次畢業(yè)設(shè) 計作了最好的理論鋪墊，也為將來能杰出地工作打下了堅實(shí)地基礎(chǔ)。 拉力 錯誤 !未找到引用源。 =432mm， 錯誤 !未找到引用源。 錯誤 !未找到引用源。 由 錯誤 !未找到引用源。 ，故取 K= 接觸疲勞強(qiáng)度均小于 錯誤 !未找到引用源。 本文來自 按實(shí)際載荷系數(shù)校正齒輪模數(shù) 小齒輪選用推薦模數(shù) m=6。 齒輪 10 至齒輪 11 彎曲疲勞壽命系數(shù)均取 錯誤 !未找到引用源。 預(yù)取嚙合角 錯誤 !未找到引用源。 各齒輪的幾何尺寸 本文來自 牽引部齒輪 1 齒輪 2 齒輪 3 幾何參數(shù)如表 9 所示 表 9 齒輪幾何參數(shù) 齒輪 7 齒輪 8 齒輪 9 模數(shù)（ mm） 4 4 4 壓力角（176。 按齒面接觸疲勞強(qiáng)度校核齒輪 確定公式內(nèi)的各計算數(shù)值 計算載荷系數(shù) K 查得材料彈性影響系數(shù) 錯誤 !未找到引用源。 查齒形系數(shù)和應(yīng)力校正系數(shù) 錯誤 !未找到引用源。 軸 17 的功率 錯誤 !未找到引用源。軸承的傳遞效率取 。 MPa錯誤 !未找到引用源。 計算接觸疲勞需用應(yīng)力 取安全系數(shù) S=1 計算 設(shè)計符合要求。 錯誤 !未找到引用源。 軸 5 的扭矩 錯誤 !未找到引用源。 以內(nèi)，符合設(shè)計要求。 A2FE80 液壓馬達(dá)技術(shù)參數(shù)如表 2 所示。當(dāng)系統(tǒng)壓力達(dá)到一定數(shù)值時，安全閥 20開啟溢流，溢出的油液回到主回路低壓側(cè)，系統(tǒng)壓力不再上升，牽引速度很快下降，實(shí)現(xiàn)液壓系統(tǒng)的超載保護(hù)。若把速度調(diào)節(jié)為 x，如圖虛線所示，則在機(jī)器牽引過程中，由于外界負(fù)載的變化，系統(tǒng)的工作點(diǎn)將沿著虛線方向來回移動。 圖 1 采煤機(jī)總體布置 1滾筒； 2搖臂； 3截割部； 4牽引部； 5液壓傳動部； 6電氣控制部 采煤機(jī)總體結(jié)構(gòu)如圖 2 所示 本文來自 圖 2 采煤機(jī)總體結(jié)構(gòu) 1左搖臂； 2主箱體； 3右搖臂； 4左導(dǎo)向滑靴 1； 5左導(dǎo)向滑靴 2； 6右導(dǎo)向滑靴 1； 7右導(dǎo)向滑靴 2； 8右旋滾筒； 9左弧形擋煤板； 10左弧形擋煤板； 11左旋滾筒； 12左行走箱； 13右行走箱； 14左調(diào)高油缸； 15右調(diào)高油缸 本文來自 2 液壓系統(tǒng) MG100WB 型采煤機(jī)牽引液壓系統(tǒng)包括主油路系統(tǒng)、保護(hù)系統(tǒng)和操作系統(tǒng)。 ； 錯誤 !未找到引用源。 MG100 采煤機(jī)的調(diào)高系統(tǒng)運(yùn)動模型為曲柄搖塊機(jī)構(gòu)。雙滾筒采煤機(jī)由以下幾部分組成： 截割部 截割部主要包括搖臂齒輪箱，機(jī)頭齒輪箱、滾筒及附件。若主油路 a 為高壓側(cè)，則整流閥向下動作； b 油路低壓熱油一部分經(jīng)整流閥 背壓閥1冷卻器 12 和單向閥 13 進(jìn)入油 池冷卻，另一部分繼續(xù)供給主液壓泵。若電動機(jī)長期超載工作，會引起電動機(jī)和機(jī)械零部件損壞。當(dāng)松開按鍵時，在液壓鎖的作用下，調(diào)高油缸鎖定在該位置。 本文來自 圖 6 二級行星輪機(jī)構(gòu) 選取 錯誤 !未找到引用源。 軸 1 的功率 錯誤 !未找到引用源。 ； 彎曲疲勞系數(shù)查詢 齒輪工作循環(huán)管應(yīng)力次數(shù) N 計算， 錯誤 !未找到引用源。 由 錯誤 !未找到引用源。 錯誤 !未找到引用源。 各齒輪的幾何尺寸 本文來自 液壓傳動部 齒輪幾何參數(shù)如表 7 所示 表 7 各齒輪幾何參數(shù) 齒輪 1 齒輪 2 齒輪 3 齒輪 4 齒輪 5 齒輪 6 模數(shù)（ mm） 4 4 4 4 4 4 壓力角（176。 本文來自 軸 11 的扭矩 錯誤 !未找到引用源。 17 錯誤 !未找到引用源。 ， 7 級精度，查得到動載系數(shù) 錯誤 !未找到引用源。 錯誤 !未找到引用源。 設(shè)載荷不均勻系數(shù) 錯誤 !未找到引用源。 計算變?yōu)橄禂?shù) 取 錯誤 !未找到引用源。 ，取 B=78mm 計算圓周速度 根據(jù) 錯誤 !未找到引用源。 錯誤 !未找到引用源。 查材料的彈性影響系數(shù) 錯誤 !未找到引用源。 齒根彎曲強(qiáng)度符合要求。 ，取 錯誤 !未找到引用源 。故選擇的液壓缸工作壓力須大于 15MPa。 當(dāng)搖臂平展時如圖 19 所示。對已有學(xué)術(shù)成果的介紹、評論、引用和注釋，應(yīng)力求客觀、公允、準(zhǔn)確。 4學(xué)位論文 編輯 學(xué)位申請者為申請學(xué)位而提出撰寫的學(xué)術(shù)論文叫學(xué)位論文。梅森）因此，沒有創(chuàng)造性，學(xué)術(shù)論文就沒有科學(xué)價值。國家級期刊主管單位是國家部門或直屬部門。這是因?yàn)榭茖W(xué)的本性就是“革命的和非正統(tǒng)的”，“科學(xué)方法主要是發(fā)現(xiàn)新現(xiàn)象、制定新理論的一種手段，舊的科學(xué)理論就必然會不斷地為新理論推翻。 綜述型 這是在歸納、總結(jié)前人或今人對某學(xué)科中某一學(xué)術(shù)問題已有研究成果的基礎(chǔ)上，加以介紹或評論，從而發(fā)表自己見解的一種論文。所有引用別人的觀點(diǎn)或文字，無論曾否發(fā)表，無論是紙質(zhì)或電子版，都必須注明出處或加以注釋。 狀態(tài)。 箱體危險截面處，截面圖 17所示。 ，則錯誤 !未找到引用源。 依此取 K= 錯誤 !未找到引用源。 試選載荷系數(shù) 錯誤 !未找到引用源。 錯誤 !未找到引用源。 ，并加以比較，取其中的較大值。 = 錯誤 !未找到引用源。 查表得到： 錯誤 !未找到引用源。 錯誤 !未找到引用源。 計算尺寬和齒寬高比 錯誤 !未找到引用源。 14 錯誤 !未找到引用源。 軸 10 的扭矩 錯誤 !未找到引用源。 本文來自 確定公式內(nèi)的各計算數(shù)值 由于各齒輪的圓周速度均相同為 錯誤 !未找到引用源。 錯誤 !未找到引用源。 直齒輪 錯誤 !未找到引用源。 按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度設(shè)計液壓傳動部齒輪 齒輪選用 20CrMnNi 材料，按 7 級精度計算。 液壓傳動部傳動簡圖如圖 8 所示 圖 8 液壓傳動部傳動簡圖 采煤機(jī)總傳動簡圖 采煤機(jī)總傳動簡圖如圖 9所示 本文來自 圖 9 采煤機(jī)總傳動圖本文來自 5 采煤機(jī)傳動系統(tǒng)齒輪設(shè)計 液壓傳動部齒輪設(shè)計 液壓傳動部傳動簡圖 10 如圖所示 圖 10 液壓傳動部傳動簡圖 液壓傳動部各軸的傳遞功率及扭矩計算 齒輪和齒輪間采用稀油潤滑，傳遞效率取 。傳動比為 。液壓油經(jīng)換向閥 19右閥位、換向閥 16左或右閥位進(jìn)入變量油缸，變量油缸對主液壓泵流量起到調(diào)節(jié)作用。一旦采煤機(jī)負(fù)載恢復(fù)正常，主油路工作壓力恢復(fù)正常，溢流閥 18 不溢流，換向閥 19 回到右閥位，液壓油經(jīng)換向閥 19 和換向閥 16 進(jìn) 入變量油缸，推動變量油缸中的彈簧朝主泵流量增加方向伸縮，主泵流量恢復(fù)設(shè)定數(shù)值，機(jī)器牽引速度恢復(fù)設(shè)定數(shù)值。 系統(tǒng)的冷熱油交換通過整流閥 背壓閥 11和冷卻器 12實(shí)現(xiàn)。可在混有甲烷、煤塵、硫化氫、二氧化碳等不超過《煤礦安全規(guī)程》中所規(guī)定的安全 含量的礦井中使用。雙滾筒采煤機(jī)主要由截割部、牽引部、電氣系統(tǒng)和輔助裝置組成。 滾筒截深 mm 630； 700； 800 牽引力 kN 150 調(diào)速方式 液壓控制，無級調(diào)速 工作面傾角 錯誤 !未找到引用源。 圖 3 采煤機(jī)液壓系統(tǒng) 主油路系統(tǒng) 主油路系統(tǒng)包括主油路、補(bǔ)油和熱交換回路 主油路 由 ZB125 型斜軸式軸向柱塞泵（ q=125ml/r）和兩個并聯(lián)的 BMES630 擺線液壓馬達(dá)（ q=625ml/r）組成閉合回路。當(dāng)牽引阻力降低后，牽引速度又恢復(fù)到原來的調(diào)定值。 液壓馬達(dá)制動 當(dāng)采煤機(jī)正常工作時，若因故停電，使主液壓泵突然停止向液壓馬達(dá)供液，而液壓馬達(dá)仍在轉(zhuǎn)動，必 須有相應(yīng)的制動裝置使液壓馬達(dá)制動。根據(jù) MG100BW的技術(shù)參數(shù)， MG100BW采煤機(jī)牽引部的輸入轉(zhuǎn)速為 ，輸出轉(zhuǎn)速為 ，故 MG100BW采煤機(jī)牽引部理想總傳動比為： 該傳動比非常巨大，故需要采取行星輪減速機(jī)構(gòu)。 根據(jù)采煤機(jī) MG100BW 技術(shù)參數(shù)，采煤機(jī)電機(jī)選用電動機(jī) YBRB40。 軸 6 的扭矩 錯誤 !未找到引用源。 ，并加以比較，取其中的較大值。 錯誤 !未找到引用源。 MPa 錯誤 !未找到引用源。 軸 7 的扭矩 錯誤 !未找到引用源。 牽引部各軸傳動功率及扭矩如表 8 所示 表 8 各軸傳動功率及 扭矩 軸號 傳遞扭矩 KW 傳遞功率 Nmm 7 錯誤 !未找到引用源。 錯誤 !未找到引用源。 查得齒輪疲勞強(qiáng)度 錯誤 !未找到引用源。 齒輪 8 和齒輪 9 的中心距 錯誤 !未找到引用源。 30 錯誤 !未找到引用源。 查齒形系數(shù)和應(yīng)力校正系數(shù) 錯誤 !未找到引用源。 ，取 B=84mm 按齒面接觸疲勞強(qiáng)度校核行星輪齒輪 確定公式內(nèi)的各計算數(shù)值 計算載荷系數(shù) K 由表 106查得材料彈性影響系數(shù) 錯誤 !未找到引用源。 各齒輪的幾何尺寸 本文來自 行星輪機(jī)構(gòu)中齒輪 10 齒輪 11 齒輪 12的幾何參數(shù)如表 10 所示： 表 10 齒輪幾何參數(shù) 齒輪 10 齒輪 11 齒輪 12 模數(shù)（ mm） 6 6 6 壓力角（176。 故載荷系數(shù) K=錯誤 !未找到引用源。 本文來自 6 采煤機(jī)部分傳動軸的設(shè)計及校核 初步設(shè)計軸的最小直徑 軸 1 設(shè)計 選擇軸的材料：選用 45CrNi，調(diào)制處理 初步估算軸一的最小直徑 錯誤 !未找到引用源。 =342mm， 錯誤 !未找到引用源。 調(diào)高方案設(shè)計 調(diào)高系統(tǒng)的主要部分為搖臂和液壓油缸。同時也感謝給予我?guī)椭耐瑢W(xué)們。 A—— 理論與應(yīng)用研究學(xué)術(shù)論文（包括綜述報告） B—— 實(shí)用性技術(shù)成果報告（科技）、理論學(xué)習(xí)與社會實(shí)踐總結(jié)（社科） C—— 業(yè)務(wù)指導(dǎo)與技術(shù)管理性文章（包括領(lǐng)導(dǎo)講話、特約評論等） D—— 一般動態(tài)性信息（通訊、報道、會議活動、專訪等） E—— 文件、資料（包括歷史資料、統(tǒng)計資料、機(jī)構(gòu)、人物、書刊、知識介紹等） 為了探討和掌握論文的寫作規(guī)律 和特點(diǎn)，需要對論文進(jìn)行分類。在論據(jù)上，應(yīng)盡可能多地占有資料，以最充分的、確鑿有力的論據(jù)作為立論的依據(jù)。 核心期刊審核時間一般為 4個月，須經(jīng)過初審、復(fù)審、終審三道程序。論文的組成 6發(fā)表 編輯 1，發(fā)表論文的過程。學(xué)士學(xué)位論文既是學(xué)位論文又是畢業(yè)論文 本文來自 。 3) 著錄參考文獻(xiàn)能起索引作用。在 設(shè)計的整個過程中，從方案確定到設(shè)計的完成都得到了羅建華老師以及隆文革老師的熱心指導(dǎo) ,指出不少內(nèi)在問題及提出合理的解決方案才使我克服層層困難 ,避開絆腳石的阻撓 ,讓本次設(shè)計得以順利的完成。 工作壓力 16MPa 最大行程mm 大面積 小面積 推力 kN 拉力 kN 50