【正文】 Y) 代入數(shù)據(jù)得： BS =8605 N CS = CR /(2179。小齒輥軸上的扭矩： T＝? 106 1）與齒輪配合的軸直徑 d＝ 103mm，查相關(guān)手冊，選用 A 型普通平鍵，其尺寸為：b179。 B=10179。 mm,帶輪與軸的周向定位可用 A型普通平鍵聯(lián)接 , 按 d=100mm 進(jìn)而從相關(guān)手冊中查得到平鍵的尺寸為 : b? h? L=28? 16? 200 。 610 /444=27928 N 齒環(huán)齒根的截面積大致為 S=144179。 610 /399 ＝ N rF ＝??costan ntF ＝ 179。 軸的受力簡圖： 圖 317偏心軸受力 Figure 317 force eccentric shaft 從受力簡圖可以看出軸的受力不在一個平面上，而是在兩個相互垂直的平面上，一個是水平面，一個是垂直面。 偏心軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計及校核 根據(jù)上述設(shè)計計算可知，偏心軸的轉(zhuǎn)速為 2n =,傳遞功率為2P =， （ 1）求軸上的轉(zhuǎn)矩 T T ＝ 179。 （ 4)軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計 根據(jù)軸的軸向定位要求以及軸上零件的裝配方案和他們之間的徑向配合尺寸等參數(shù)來確定出軸上各軸段的直徑和長度，以及軸上零件的周向定位，最后確定軸上圓角和倒角尺寸。 E—— 排料中占 80%以上組成部分的粒度 ,Lm； A—— 給料中占 80%以上組成部分的粒度 ,Lm； i 的取值范圍在 ～ 。另一個是物料的礦巖特性 ,物料越易粉碎 ,每次咬入的量越接近齒輥幾何構(gòu)造所允許的最大值。 輥式破碎機(jī)如采用較大輥子直徑，并改進(jìn)輥子圓周速度，破碎比 i 一般可以達(dá)到7以上，單輥破碎機(jī)的破碎比還要高些。又過輪寬 B=88mm,其結(jié)構(gòu)圖如下圖所示。1td 39。 由表 查得，大帶輪和小帶輪結(jié)構(gòu)都為六橢圓輻輪。 980/(60179。其結(jié)構(gòu)圖大致如下所示： 圖 11新型齒輥破碎機(jī) Figure 11 New Roll Crusher 3 1 帶式輸送機(jī) 2 小齒輥 3 大齒輥 4 顎板 5 電機(jī) 6 電機(jī)調(diào)整部件 7 箱體 8 箱體底座 9 料度調(diào)整 系統(tǒng) 10 拉桿部件 2 設(shè)計方案論證 產(chǎn)品的技術(shù)參數(shù) : 破碎物料抗壓強(qiáng)度：≤ 160MPa 入料粒度：≤ 800mm 出料粒度：≤ 80mm 處理量： 2021t/h左右 大齒輥轉(zhuǎn)速： 120r/min 左 右，小齒輥轉(zhuǎn)速： 160r/min 左右 電機(jī)選型 電機(jī)功率計算 對于功率的計算采用如下的近似理論計算方法。復(fù)擺顎式破碎機(jī)適用于粗，中碎抗壓強(qiáng)度 250mpa 以上的各種礦石巖石。作為齒輥式破碎機(jī) ,這種新式破碎機(jī)結(jié)合了兩個輥筒，它們由一個交替布置的平面和一個凸的或者凹的表面組成。在硅酸鹽工業(yè)中， 固體原料、燃料和半成品需要經(jīng)過各種破碎加工，使其粒度達(dá)到各道工序所要求的尺寸，以便進(jìn)一步加工操作。 被破碎物料經(jīng)給料口落入兩輥子之間，進(jìn)行擠壓破碎，成品物料自然落下。 560179。 15）單根 V帶預(yù)緊力 0F 0F =500(?K 1) dP /(zv)+m 2v 由表 m＝ ,則 0F =500179。 5％范圍內(nèi)。 硬化系數(shù) WZ 查圖 871 及說明得 WZ ＝ 1。這一階段兩齒包容的截面由大逐漸變到最小 ,然后再增大 。對于快速細(xì)碎雙輥破碎機(jī)，輥子表面的圓周速度可達(dá) 。過去破碎機(jī)設(shè)計中 ,確定功率一般采用兩種方法 :經(jīng)驗公式法和理論計算法。 610 13 （ 2）求作用在齒輪上的力 軸上齒輪的分度圓直徑： d ＝ 168mm 可以求出作用在齒輪上圓周力 tF 、徑向力 rF 的大小如下，方向 如下圖所示。rr28 92 9 N , F = 10 52 9 N , F 2 5881 NtF ?? 得到： VBR =33717 N ， VCR =19082 N 畫出垂直面彎矩圖： 圖 311輸入軸垂直面彎矩 Figure 311 input shaft vertical bending moment 水平面支反力計算： 水平面受力簡圖： 16 圖 312輸入軸水平面支反力 Figure 312 horizontal support reaction force input shaft 由計算公式： 0 39。 120tan ? ＝ 10316 N （ 3）確定軸的最小直徑 選取軸的材料為 37SiMn2MoV，調(diào)質(zhì)處理。 610 179。我們可以在這兩個面內(nèi)分別計算支反力和彎矩，然后求總和。當(dāng)鍵用 45＃鋼制造時，主要失效形式為壓潰，所以通常只進(jìn)行擠壓強(qiáng)度計算。 將已知數(shù)據(jù)代入擠壓強(qiáng)度公式，有 ? ?pd k lT ?? ?? 2 2/mmN ＝ 62 2. 43 1010 2 8 (80 28 )??? ? ? ＝ 114 2/mmN ＞ [ P? ] 由上述計算得到單個平鍵的強(qiáng)度不夠，但差得不多，故采用雙鍵聯(lián)接。 l=56179。 l=40179。 查手冊得： 溫度系數(shù) tf ： tf ＝ 1 載荷系數(shù) pf ： pf ＝ 查手冊得壽命公式： ?)。查相關(guān)手冊，選用 A 型普通平鍵，其尺寸為：b179。查相關(guān)手冊，選用 A 型普通平鍵，其尺寸為：b179。 16179。 610 N178。 （ 5）軸的強(qiáng)度較核 1）求軸的載荷 24 根據(jù)軸的結(jié)構(gòu)圖 和軸的受力分析，可以做出軸的計算受力簡圖，確定軸承支點。根據(jù)軸徑，查手冊得 B? ＝ 865 N/m 2m [σ ]＝ B? ＝ ～ N/m 2m 取 [σ ]＝ 82N/m 2m ，軸的計算應(yīng)力為 CCC WM ?? ? =? = N/m 2m ＜ [σ ]=82 N/m 2m DDD WM ?? ? =? = N/m 2m ＜ [σ ]=82 N/m 2m 根據(jù)計算結(jié)果可知，該軸滿足強(qiáng)度要求。 179。 0r V C V B rc o s 4 2 F sin 4 8 R F sin 2 9tFR? ? ? ? 39。 610 179。 5）雙齒輥破碎機(jī)功率的計算方法 功率計算是破碎機(jī)設(shè)計中的關(guān)鍵環(huán)節(jié) ,也是選擇電機(jī)的理論依據(jù)。 實際上，為了減小破碎機(jī)的振動和輥子表面的磨損，取 n = (～ ) maxn r/min 光面輥子取上限值，槽面和齒面輥子取下限值。在圖 1中 ,這一階段為齒從 1′ 1位置到 2′ 2位置。 重合度系數(shù) ?Z 查圖 865（ ?? ＝ 0） 得 ?Z ＝ 。 取傳動比 i＝ ，則 2Z =125。 179。 3） 小帶輪基準(zhǔn)直徑1d及大帶輪基準(zhǔn)直徑2d 參考表 和圖 ，取1d＝ 560mm，取傳動比 i=,彈性滑動系數(shù) ? ＝ 。 其 結(jié)構(gòu)緊湊，且破碎力由內(nèi)部機(jī)構(gòu)承受，基礎(chǔ)不受力，特別適用于移動式設(shè)備，也廣泛適用于各種場合的物料破碎。對于堅硬的物料，適宜采用產(chǎn)生彎曲和辟裂作用的破碎機(jī)械；對于脆性和塑性的物料，適宜采用產(chǎn)生沖擊和辟裂作用的機(jī)械；對于粘性和韌性的物料，適宜采用產(chǎn)生擠壓和碾磨作用的機(jī)械。用一個模型樣機(jī)做的試驗表明：即使對于非常硬的礦石，破碎比也可以超過 10。復(fù)擺顎式破碎機(jī) 工作時，電動機(jī)通過皮帶輪帶動偏心軸旋轉(zhuǎn)，使動顎周期地靠近、離開定顎，從而對物料有擠壓、搓、碾等多重破碎，使物料由大變小，逐漸下落，直至從排料口排出。 電機(jī)選擇 由于是所設(shè)計的破碎機(jī)的新穎性，暫時還沒有成熟的功率計算方法，故參考上述傳統(tǒng)破碎機(jī)械電機(jī)功率的計算方法，結(jié)合生產(chǎn)實踐的經(jīng)驗，估取電機(jī)功率為 160Kw, 選擇佳木斯電機(jī)股份有限公司 的 YB355S6 的電機(jī)。 6) 初定軸間距 按要求取 0a =(1d+2d)=179。 圖 31 小帶輪 Figure 31 small pulley 大帶輪的示意圖如圖所示： 圖 32 大帶輪 Figure 32 Large pulley 齒輪傳動設(shè)計計算 [1] 傳遞功率 P=15kw，主動齒輪轉(zhuǎn)速 1n ＝ 。1 ndt? /60000=與估取 tv = 很相近，對 vK 取值影響不大，不必修正 vK 。 圖 36 小齒輥齒輪 Figure 36 small gear teeth roll 10 輥式破碎機(jī)的分析及其計算 輥式破碎機(jī)的分析 1破碎及排料機(jī)理分析 雙齒輥破碎機(jī)的主要工作部件為兩個平行安裝的齒輥 ,每個齒輥沿軸向布置一定數(shù)量的齒環(huán) ,通過齒輥的對轉(zhuǎn)實現(xiàn)物料的破碎。 輥式破碎機(jī)的破碎比 i一般為 4,將前述 ? 極限值帶入，可得：干硬物料 D/d=17,濕軟物料 D/d=。 考慮到部分物料從齒的間隙漏下 ,應(yīng)予補(bǔ)償。通過對 1250 雙齒輥破碎機(jī)功率的計算以及所繪制的 N ci 曲線 (N′ =WH178。 45176。（ 2P / 2n ） ＝ 179。 垂直面支反力計算 垂直面受力簡圖： 圖 318偏心軸垂面受力圖 Figure 318 vertical surface by the eccentric shaft trying to 由計算公式： 00r V A B C V Dc o s 4 2 F sin 4 8 R G G RtF ? ? ? ? ? 00B V D C r t1 2 4 G 9 6 6 R 8 4 2 G 1 1 2 5 .5 F sin 4 8 F c o s4 2? ? ? （ + ） 代入數(shù)據(jù)： r B C2 8 9 2 9 N , F = 1 0 5 2 9 N , G G 8 0 9 4 NtF ? ? ? 得到： VAR =12935 N ， VDR =26070 N 畫出垂直面彎矩圖： 圖 319偏心軸垂面彎矩 Figure 319 eccentric shaft vertical plane bending moment 水平面支反力計算： 水平面受力簡圖： 21 圖 320偏心軸水平受力 Figure 320 horizontal force eccentric shaft 由計算公式： 00H A r H Dsin 42 R = F c os4 8tFR?? 00H A r t96 6R + 15 9. 5F c os4 8 15 9 .5 F sin 42? 代入數(shù)據(jù)： r B C2 8 9 2 9 N , F = 1 0 5 2 9 N , G G 8 0 9 4 NtF ? ? ? 得到： HAR ＝ 2033 N， HDR =14345 N 畫出水平面彎矩圖： 圖 321偏心軸水平彎矩 Figure 321 the level of eccentric shaft bending moment 由彎矩圖可以看出 C、 D 兩點所受彎矩最大， C 點在水平面內(nèi)的彎矩 HCM =AC178。 預(yù)估軸的最小直徑： 取 A=100,可得 mind ≥ A． 232Pn ＝ 100179。 2 顎板的結(jié)構(gòu)設(shè)計 根據(jù)出料粒度的要求及前面對顎式破碎機(jī)參數(shù)計算的分析，大致確定顎板的結(jié)構(gòu)及偏心軸的偏心距，見圖紙。帶輪與軸的連接的鍵可采用＃ 45 鋼，所以它的主要失效形式為壓潰，所以通常只進(jìn)行擠壓強(qiáng)度計算。 125179。 l=28179。 查手冊得： 溫度系數(shù) tf ： tf ＝ 1 載荷系數(shù) pf ： pf ＝ 查手冊得壽命公式： ?)(6010 26rprth Pf CfnL ?? h 對于滾子軸承ε＝ 10/3 代入數(shù)據(jù)： Lh = 3/106 ) 10500001(