【正文】 |Da(max): 53。 從軸的結(jié)構(gòu)圖以及彎矩和扭矩圖中可以看出截面 C 為危險截面。 故載荷系數(shù) ?K AK . ?K . ?HK . ?HK = ???? (6)按實際的載荷系數(shù)校正所得的分度圓直徑，由 參考文獻(xiàn) [25]式（ ）得 d1= 31 / tt KKd = 3 ? mm= (7)計算模數(shù) m m=d1/z1=c) . 按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計 由 參考文獻(xiàn) [25]式 得彎曲疲勞強(qiáng)度的設(shè)計公式為 本科生畢業(yè)設(shè)計 36 ? ?3 2212..1)(4FSFRRYYizKTm ??? ????? () 1)確定公式內(nèi)的各個計算數(shù)值 ⑴ 由 參考文獻(xiàn) [25]圖 查得小圓錐齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限 MPaFE 8001 ?? 、MPaFE 6002 ?? ⑵ 由 參考文獻(xiàn) [25]圖 查得彎曲疲勞壽命系數(shù) ?FNK , ?FNK 。 （ 11）實際中心距： mmLLaa dd 00 ???? （ 12）由參考資料 [25]式 (),得小帶輪包角 ???????? 121 a dd dd? （ 13）查得 0, ??? PP （ 14）計算 V 帶的根數(shù) Z 由參考資料 [25]式 () Z=Pca/Pr=KAP/(P0+?P0)KaKL KL長度系數(shù) P0單根 V帶的基本額定功率 本科生畢業(yè)設(shè)計 30 ?P0計入傳動比的影響時，單根 V帶額定功率的增量 ?。?Z=3 （ 15） 由參考文獻(xiàn) [25]式 得 單根 V帶初張緊力 NmvzvPKF d )(500 20 ????? ? （ 16） 由參考文獻(xiàn) [25]式 ，得 作用在軸上的力 rF NZFFr 16792s in2 0 ?? ?, NFrF a x ?? 傳動零件設(shè)計計算 圓柱直齒輪傳動 a) 選精度等級、材料及齒數(shù) 1) 材料及熱處理； 選擇小圓柱直齒輪材料為 40 rC ，硬度為 280HBS，大圓柱直齒輪材料 45 鋼，硬度為 240HBS，二者材料硬度差為 40HBS。時 , 直刃刀正壓力 N z 大于圓弧刃刀正壓力 39。時 , 39。 圖 刃口動刀片運(yùn)動軌跡圖 (3) 將轉(zhuǎn)角 R 分成若干份 , 在圓 O 上得出相應(yīng)點 , 并過這些點分別作圓 O 的切線 , 此切線即為刀片在不同轉(zhuǎn)角時的刃口線 , 各刃口線在喂入口內(nèi)的長度即為切割刃口長? S。切碎器是青飼切碎機(jī)的重要工作部件 ,動刀片和拋送葉片安裝在 3個互呈 120176。因此 ,在應(yīng)用理論計算公式進(jìn)行切碎器結(jié)構(gòu)參數(shù)設(shè)計 ,要考慮動態(tài)切割的影響 ,對設(shè)計參數(shù)進(jìn)行必要的修正。~176?！?176。 e =226 5D 8D e = τ=176。 本科生畢業(yè)設(shè)計 17 表 曲線刀刃結(jié)構(gòu)參數(shù) 圓弧刃 等滑切角刃 直線刃 實驗號 參數(shù) 實驗號 參數(shù) 實驗號 參數(shù) 1D R =375 。 本科生畢業(yè)設(shè)計 14 裝置 圖 傳動系統(tǒng)簡圖 本科生畢業(yè)設(shè)計 15 第 4 章 盤刀式切碎器刀刃曲線對切割能耗的影響 切割過程幾何參數(shù)的分析 根據(jù)盤刀式切碎器的切割原理和切割過程中定刀與動刀之間相互作用關(guān)系的分析可知 ,影響切割過程的主要參數(shù)是切割時的滑切角 τ、擠推角 x 和切割轉(zhuǎn)角 θ。 ? —喂入輥壓縮后的莖稈容重， kg/m3 。 圖 中，由三角形 OGH 和 HCD 相似關(guān)系可知，推擠角 x 在數(shù)值上等于回轉(zhuǎn)角 ? ， ? 在切割過程中逐漸減小。樸香蘭， 1998)。 本科生畢業(yè)設(shè)計 6 動刀轉(zhuǎn)速 :550r/min。國外對麥秸、飼草等軟莖稈的拉 伸強(qiáng)度、剪切強(qiáng)度、彈性模量、剛度模量等物理特性研究較多 (o’Dogherty， 1995)。秸 稈熱解氣化技術(shù)把細(xì)軟、松散的低品位秸稈轉(zhuǎn)換成清潔的高品位氣體，熱效率可達(dá) 40%。 農(nóng)作物秸稈綜合利用現(xiàn)狀 本科生畢業(yè)設(shè)計 2 中國農(nóng)作物秸稈資源量大面廣，每年產(chǎn)出量多達(dá) 億 t，且隨著農(nóng)作物單產(chǎn)的提高，秸稈產(chǎn)量也將隨之增加。本科生畢業(yè)設(shè)計 1 第 1 章 緒論 本研究的目的和意義 中國是農(nóng)業(yè)大國，也是秸稈資源最為豐富的國家之一?，F(xiàn)階段其用途大致可分為 4 個方面 :① 秸稈還田 。氣相燃料速度快，熱量輸出可以控制，在烘干木材、茶葉、飼料和代替燃油發(fā)電及農(nóng)村居民炊事等方面己有成功應(yīng)用。國內(nèi)相關(guān)報道較少，孫驪 (1998)、徐學(xué)耘 (加 00)等對麥秸和棉桿的物理特性作了初步的分析。 喂入齒輥轉(zhuǎn)速 :85r/min: 物料切碎長度 :10mm。 表 切碎秸稈的粒度分布 刀軸轉(zhuǎn)速 粒度 (mm)及百分含量 (%) /r故刀片推擠角隨著切割點外移、回轉(zhuǎn)角的減小而減小。 切碎器的動刀片數(shù) k 為 2，喂入輥轉(zhuǎn)速 n 為 85r/min，喂入口寬度 a 取 ， 度 b 取 ，莖稈壓縮后容重以棉稈為例約為 120~150kg/m3 ，若取 130kg/m。偏心圓弧曲線刀刃、直線刀刃和等滑切角曲線刀刃 3 種形式的切碎器在切 割過程的幾何參數(shù)如圖 所示。 e =375 4D 7D e = τ=176?！?176。 τ= 45176。 θ= 176。 本章小結(jié) 以 9ZF110 型盤刀式切碎器為基礎(chǔ) ,研究了圓弧曲線、直線和等滑切角曲線刀刃在切割青飼玉米時的切割能耗變化。的刀架上 (如圖 )。將不同位置的 ? S 的中點與回轉(zhuǎn)中心 O 相連 , 得出滑切角 ? 、推擠角 ? 。??? , 39。Nz , 此時圓弧刃動刀比直刃動刀利于滑切。 2) 精度等級選用 7 級精度； 3) 試選小 圓柱 齒輪齒數(shù) 1z ＝ 22，大 圓柱 齒輪齒數(shù) 2z ＝ 68 的； b) 按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計 因為低速級的載荷大于高速級的載荷，所以通過低速級的數(shù)據(jù)進(jìn)行計算 ,由 參考文獻(xiàn) [25]公式 得 ? ?3211 ????????????HEdtt ZuuTKd ?? （ ） 1) 確定公式內(nèi)的各計算數(shù)值 （ 1） 計算輸入軸傳遞的轉(zhuǎn)矩 T1=9550000*（ P1/n1） = 試選 Kt＝ 本科生畢業(yè)設(shè)計 31 （ 2） 由 參考文獻(xiàn) [25]表 選取尺寬系數(shù) d? ＝ 1 （ 3） 由 參考文獻(xiàn) [25]表 查得材料的彈性影響系數(shù) EZ ＝ 2/1 （ 4） 由 參考文獻(xiàn) [25]圖 按齒面硬度查得小圓錐 齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極 限 σHlim1＝ 600MPa；大圓錐齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限 σHlim2＝ 550MPa； （ 5） 由 參考文獻(xiàn) [25]式 計算應(yīng)力循環(huán)次數(shù) N1 ＝ 60n1 jLh＝ 60550（ 2830015）＝ 910 N2 ＝ N/＝ ? 109 （ 6） 由 參考文獻(xiàn) [25]圖 查得接觸疲勞壽命系數(shù) KHN1＝ ； KHN2＝ （ 7） 計算接觸疲勞許用應(yīng)力 取失效概率為 1％，安全系數(shù) S＝ 1，由 參考文獻(xiàn) [25]式（ ）得 ? ?H? 1 ＝ 600MPa＝ 540MPa ? ?H? 2 ＝ 550MPa＝ 所以許用接觸應(yīng)力 ? ? M P aH ?? 1) 計算 （ 1） 試算小圓柱直齒輪分度圓直徑 d1t，由 參考文獻(xiàn) [25]式 得 ? ?3211 ????????????HEdtt ZuuTKd ?? () d1t = 3 24 ???????????= （ 2） 計算圓周速度 v smndv t / 1 ?? ????? ? （ 3） 計算齒寬 b mmdb td . 1 ?? ? （ 8） 計算齒寬與齒根之比 b/h 模數(shù) ntm = d1t /本科生畢業(yè)設(shè)計 32 齒高 h=(2h*+c*) ntm = b/h=（ 9） 計算載荷系數(shù) 根據(jù) v＝ 、 7 級精度，由 參考文獻(xiàn) [25]圖 中的精度 /線及 v 查得動載系數(shù) ?K =。 ⑶ 計算彎曲疲勞許用應(yīng)力 取彎曲疲勞安全系數(shù) S＝ , 由 參考文獻(xiàn) [25]式 得 ? ? MP aSK FEFNF . 111 ???? ?? ? ? MP aSK FEFNF . 222 ???? ?? ⑷ 查取齒形系數(shù)和應(yīng)力校正系數(shù) 由 參考文獻(xiàn) [25]表 查得 ?FaY ， ?FaY ， ?SaY ， ?SaY ?，F(xiàn)將計算出的截面 A 處的 HM 、 VM 及 M 的值列于下表（參看圖 ） 本科生畢業(yè)設(shè)計 42 表 軸的彎矩和扭矩計算表 載荷 水平面 H 垂直面 V 支反力 R NFNH ? ， NFNH ? NFNV ? ， NFNV ? 彎矩M mmNM H ?? 8 4 9 4 mmNM mmNM VV ?? ?? 86 , 5621 總彎矩 mmNMmmNM ???? 152137, 21 扭矩T mmNT ?? 362901 圖 軸的彎矩圖和扭矩圖 （ 10） 按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度 進(jìn)行校核時，通常只校核軸上最大彎矩和扭矩的截面（即危險截面 A）的強(qiáng)度。 (4) 喂入輥的周向定位 圓錐齒輪的周向定位采用平鍵連接。故 3d =；下端的軸承采用推力球軸承 51109, 其尺寸為 BDd ?? =456514,安裝尺寸為 da(min): 57 。根據(jù)軸的計算簡圖做出軸的彎矩圖和扭矩圖。 beHK? 是軸承系數(shù)，由 參考文獻(xiàn) [25]表 查得 beHK? ＝ 。 （ 2）材料 此處帶輪的材料，采用鑄鐵，材料牌號為 HT200 （ 3）確定計算功率 P ca 由 參 考 資 料 [25] 表 查 得 工 作 情 況 系 數(shù) Kα= ， 設(shè) 計 功 率Pd=KA? Pd ,P= 則 Pd= （ 4）選取帶型 本科生畢業(yè)設(shè)計 29 根據(jù) P ca ， n 由參考資料 [25]圖 確定選用 Z 系列普通 V帶 （ 5） 5501 0 0021 ???? nni （ 6）確定帶輪基準(zhǔn)直徑 d 并驗算帶速 v 由 [25]表 和表 小帶輪基準(zhǔn)直徑 mmdd 501 ? ，外徑 mmda 541 ? （ 7）大帶輪基準(zhǔn)直徑 90)()1(12 ??????? ?dd idd （ 8）按參考資料 [25]式 ()驗算帶的速度 帶速 smvsmndv p /25/m a x11 ????? ? 所以： 帶的速度合適 （ 9）確定 V 帶的基準(zhǔn)長度和傳動中心距 根據(jù)參考資料 [25]式 () 初定中心距：由 )(2)( 21021 dddd ddadd ???? ， 28098 0 ??a 取 mma 2440 ? （ 10） 基準(zhǔn)長度： 4 )()(22 02122100 ??????? a ddddaL ddddd ? 根據(jù)參考資料 [1]表 ， Z 系列普通 V帶基準(zhǔn)長度 mmLd 710? 。 當(dāng) ? 48176。 (2) 通過對兩種刀片的推擠角、滑切角變化曲線的對比分析可看出 , 在切割過程中當(dāng) ? 50176。(見圖 )。 15. 0S 型青飼切碎機(jī)主要由喂入機(jī)構(gòu)、切碎器、拋送機(jī)構(gòu)和傳送機(jī)構(gòu)等部分組成。而在實際的動態(tài)切割過程中 ,由于物料受力狀態(tài)的改變以及切割過程中動刀慣性力的存在 ,使得理論計算扭矩值與實際測量值之間具有較大的差異。 χ= 176。 e=335 6D 9D e = τ=176。 2D R =313 。因此以切割平均扭矩值作為試驗評價指標(biāo)。然后從理論上對切碎器等重要工作部件進(jìn)行運(yùn)動學(xué)分析，確定結(jié)構(gòu)設(shè)計所需參數(shù) 。 n— 喂入輥轉(zhuǎn)速， r/min。因此，為保證切割穩(wěn)定，不產(chǎn)生滑動切割，滿足如下切割條件 : 本科生畢業(yè)設(shè)計 11 1??? 2?? （ ) 中心 4.? 滑切角 6. x推擠角 圖 切碎器的結(jié)構(gòu)圖 根據(jù)文獻(xiàn)資料 (陶南， 1991)，取 1? = ?12 ， ?2? ?38 ，則 x? ?50 。錘片式切碎是利用高速旋轉(zhuǎn)的錘片 來擊碎秸稈