【正文】 如在燒成帶與冷卻帶之間設置擋墻、擋板是為避免燒成帶的煙氣倒流，又避免了壓力波動時急冷風竄流向燒成帶而降低高溫區(qū)溫度。為加強窯體密封，應盡量少設置事故處理口，而為了便于處理事故，兩側墻事故處理一般采用交錯布置形式，為了能清除窯內(nèi)任何位置上的事故而不造成“死角”，兩相鄰事故處理孔間距不應大于事故處理孔對角線延長線與對側內(nèi)壁交點連線。摩擦傳動比較平穩(wěn)，但可靠性稍差。 整個窯爐的材料表 年產(chǎn) 32 萬噸輥道窯設計 9 窯體材料的選擇 名稱 材質 使用溫度 導熱系數(shù) 厚度 1— 7節(jié)， 12— 16節(jié) 窯頂 耐火層 輕質粘土磚 1150 230 隔熱層 硅酸鋁耐火纖維束 1000 90 窯墻 耐火層 輕質粘土磚 1150 230 隔熱層 硅酸鋁耐火纖維束 1000 130 窯底 耐火層 輕質粘土磚 1150 130 隔熱層 硅藻土磚 1000 以下 + 195 8— 11 節(jié) 窯頂 耐火層 輕質高粘磚 1400 230 隔熱層 硅酸鋁耐火纖維束 1000 130 窯墻 耐火層 輕質高粘磚 1400 230 隔熱層 硅酸鋁耐火纖維束 1000 130 窯底 耐火層 輕質高粘磚 1400 230 隔熱層 硅藻土磚 1000 以下 + 195 4 燃料及燃燒計算 A、根據(jù)《熱工過程與設備》相關資料查得，焦爐煤氣熱量在 15470~16720（ kj/m3),在本設計中取熱值 16000kj/m3，主要成分氫氣、甲烷。 則節(jié)數(shù) =320xx/(20xx+8)= 節(jié)，取 16 節(jié)。 內(nèi)高的確定 輥道窯的 內(nèi)高被輥子分隔成輥上高和輥下高兩部分。 在燒成過程中，溫度控制是最重要的關鍵。 陶瓷窯爐可分為兩種 :一種是間歇式窯爐 ,比如梭式窯 。（ 110%） = 內(nèi)寬的確定與排磚方法 由于現(xiàn)在的輥棒等材料性能的提高，且輥道窯大多采用吊頂結構，所以此次設 計成 年產(chǎn) 32 萬噸輥道窯設計 6 寬體輥道窯。 min1 長度比例 /% 窯前、預熱帶 20～ 500 16 30 45 燒成帶 500～ 1250 12 保溫帶 1250 3 0 12 冷卻帶 1250～ 100 17 累計 48 100 （ 2） 氣氛制度：全窯氧化氣氛 （ 3） 壓力制度：預熱帶 14～ 10 Pa ，燒成帶 8 Pa 窯長及各帶長的確定 現(xiàn)在窯爐已經(jīng)向寬體化、自動化、輕型化發(fā)展，已經(jīng)有長 300 多米的寬體窯。 窯體材料確定原則 耐火材料必須具有一定的強度和耐火性能以便保證燒到高溫窯體不會出現(xiàn)故障。輥道窯的傳動系統(tǒng)由電機、減速設備和傳動機構所組成。 輥距的確定 年產(chǎn) 32 萬噸輥道窯設計 19 輥距即相鄰兩根輥子的中心距，確定輥距主要依據(jù)是制品長度、輥子直徑以及制品在輥道上移動的平穩(wěn)性。 膨脹縫 窯體受熱會膨脹，產(chǎn)生很大的熱應力，為避免砌體開裂、擠壞，必須重視窯體膨脹的留設，窯墻、窯頂?shù)绕鲶w都要留設，一般每隔 2m 左右留設 20～ 40mm 膨脹縫，內(nèi)填陶瓷棉或石棉。 測壓孔 本設計不設置測壓口 。 觀察孔與測溫口 每個燒嘴的對側窯墻設置直徑 30mm 的觀察孔，上窯墻觀察孔的里面要向下打個斜 年產(chǎn) 32 萬噸輥道窯設計 20 角，以便可以觀察窯內(nèi)磚的走勢情況及其它燃燒情況，當遇到了事故處理口時 就不設置觀察口。除了第 1— 2 節(jié)采用一個電機，其余都是兩節(jié)使用一個電機。 輕質粘土磚導熱系數(shù)λ 磚 =（ m.℃），厚度б 1=130mm 硅藻土磚導熱系數(shù)λ 硅 = W/（ m.℃），厚度б 2=195mm 熱流 q=（ 26040） /（ +） =150（ W/m2） 窯 底 散熱面積 A 底 = m2 故： Q 底 =150**=（ KJ/h） ②燒成帶（ 8～ 11 節(jié)）：該段溫度范圍為 500～ 1250℃，窯外壁表面平均溫度 80℃，窯內(nèi)壁平均溫度 875℃ a 窯頂： 輕質高粘磚導熱系數(shù)λ 磚 =（ m.℃），厚度б 1=230mm 硅酸鋁耐火纖維束導熱系數(shù)λ 硅 = W/（ m.℃），厚度б 2=130mm 熱流 q=（ 87580） /（ +） =（ W/m2） 窯頂散熱面積 A 頂 =**4= 故： Q 頂 =**=（ KJ/h） b 窯墻： 輕質高粘磚導熱系數(shù)λ 磚 =（ m.℃），厚度б 1=230mm 硅酸鋁耐火纖維束導熱系數(shù)λ 硅 = W/（ m.℃），厚度б 2=130mm 熱流 q=（ 87580） /（ +） =（ W/m2） 一側窯墻散熱面積 A 墻 =**4= 故： 二側窯墻散熱量 Q 墻 =2***=（ KJ/h） 年產(chǎn) 32 萬噸輥道窯設計 14 c 窯底： 輕質高粘磚導熱系數(shù)λ 磚 =（ m.℃），厚度б 1=230mm 硅藻土磚導熱系數(shù)λ 硅 = W/（ m.℃），厚度б 2=195mm 熱流 q=（ 87580） /（ +） =（ W/m2） 窯 底 散熱面積 A 底 = 故： Q 底 =**=（ KJ/h） 窯體總散熱量： Q3=+++++=（ KJ/h） 物化反應耗熱 Q4 自由水蒸發(fā)吸熱 QW 自由水質量 GW=G2G3=12611248=13(Kg/h) 煙氣離窯溫度 tg=400℃ ∴ QW=GW（ 2490+ tg） =13*（ 2490+*400） =42406（ KJ/h） 煙氣帶走顯熱 Qg 離窯煙氣總量 Vg=[Vg0+（ɑ gɑ） .Va0].x=[+（ ） *].x=(m3/h) 煙氣離第 11 節(jié)窯溫度 tg=600℃， 400℃時煙氣比熱 容 cg=（ KJ/m3.℃） ∴ Qg=Vgcgtg=**600=（ KJ/h） 其他熱損失 Q5 根據(jù)經(jīng)驗占熱收入的 5% Q5=（ Q1+Qf+Qa+Qa’ ） *=（ 285075+ + +） * =+ 列出熱平衡方程式 Q1+ Qf+Qa+Qa’ =Q2+Q3+Q4+Qg+Q5 285075+++ =1635660++42406+ ++ 解得 x= 列出預熱帶燒成帶平衡表 熱收入 熱支出 年產(chǎn) 32 萬噸輥道窯設計 15 項目 KJ/h % 項目 KJ/h % 坯體帶入顯熱 285075 產(chǎn)品帶出顯熱 1635660 燃料化學熱及顯熱 窯爐散失之熱 助燃空氣顯熱 物化反應熱 42406 漏 入空氣顯熱 煙氣帶走顯熱 其他熱損失 總計 熱平衡計算基準及范圍 計算基準：（時間基準： 1min；溫度基準： 0℃） 熱平衡框圖 熱平衡示意框圖如下 Q 2Q 6Q 10Q 7 Q 8 Q 9 冷卻帶熱平衡示意圖 Q2 —— 產(chǎn)品帶入顯熱 ； Q6—— 冷卻風帶入顯熱； Q7 —— 產(chǎn)品帶出顯熱； Q8 —— 熱風抽出帶走顯熱； Q9 —— 窯體散熱； Q10 —— 其它熱損失 年產(chǎn) 32 萬噸輥道窯設計 16 熱收入項目 制品帶入的顯熱 Q2 制品帶入的顯熱在上面已經(jīng)算出： Q2=285075（ KJ/h） 冷卻風帶入的顯熱 Q6 鼓入冷風為自然風 ,ta =20℃ ,查表知此時冷風的比熱為 : ca =(m3 ?℃ ) 設鼓入風量為 Vx m3 /h，則 : Q6 = Vx ta ca =26Vx 熱支出項目 產(chǎn)品帶出顯熱 Q7 出窯時產(chǎn)品的質量為 G1=1248 (kg/h),出窯口溫度 t7 =80℃ ,查表知此時溫