【正文】 承載力抗震調(diào)整系數(shù)=（受彎）=（受剪）框架梁正截面強(qiáng)度計(jì)算以第六層AB跨梁為例，說明計(jì)算方法。m）SQK（kNm)Ml(kNm)Vb/kNil/ (il+ir)ir/ (il+ir)Ml/ (kNmm)(1010N m) 層次梁端彎矩跨度梁間恒載恒載作用下邊跨中跨邊跨中跨邊跨中跨MLMrMLMrLLqqAB跨BC跨54321 表48 豎向活載作用下跨中彎矩計(jì)算（單位：kNmMAB=1/332=根據(jù)結(jié)構(gòu)布置和荷載計(jì)算，對(duì)7軸一榀橫向中框架進(jìn)行計(jì)算，如圖41所示。樓板長(zhǎng)邊與短邊之比大于2，宜按雙向板計(jì)算；，宜按沿短邊方向受力的單向板計(jì)算，當(dāng)按沿短邊受力的單向板計(jì)算時(shí)，應(yīng)沿長(zhǎng)邊方向布置足夠的構(gòu)造鋼筋。（2）抗震設(shè)防要求：七度設(shè)防。在設(shè)計(jì)期間，通過導(dǎo)師和同學(xué)的幫助，我能較好的利用自己在大學(xué)里學(xué)到的基礎(chǔ)理論知識(shí)、專業(yè)知識(shí)與設(shè)計(jì)實(shí)踐相結(jié)合。豎向荷載利用彎矩二次分配法、水平荷載利用D值法進(jìn)而得到各種作用下結(jié)構(gòu)各桿件的內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值。然后按照最不利組合方式，對(duì)各種作用下的內(nèi)力進(jìn)行組合。根據(jù)設(shè)計(jì)任務(wù)書上的要求和老師的指導(dǎo)，我對(duì)本畢業(yè)設(shè)計(jì)進(jìn)行了系統(tǒng)的手算。（3）底層室內(nèi)主要地坪標(biāo)高為177。根據(jù)本工程的實(shí)際尺寸，樓板全為雙向板，樓板按照彈性方法進(jìn)行計(jì)算。房間內(nèi)直接傳給該框架的樓面荷載如圖中的陰影線所示。m樓面層：MAB=1/12=m） Table 48 midspan moment calculation under vertical live load (unit: kN mm)2EcI/L(1010Nm)Mr/ (kNm)V（kN）邊柱中柱54321由上面可得：風(fēng)荷載（左風(fēng)）作用下框架的彎矩圖如圖55；風(fēng)荷載（左風(fēng)）作用下框架剪力和柱軸力圖如圖56。m）SWK（kN由設(shè)計(jì)條件可知，梁的混凝土等級(jí)為C30，縱筋等級(jí)為HRB400，箍筋等級(jí)為HRB400。m） SGK + SQK SGK + SGK +(SQK + SWK)(SGK + SQK)+ SEK五 層上下四 層上下三 層上下二 層上下一 層上下表65 框架柱剪力組合邊跨（AB跨）組合前組合后層 號(hào)SGK（kN）SQK（kN）SWK（kN）SEK（kN） SGK + SQK SGK + SGK +(SQK + SWK)(SGK + SQK)+ SEK五 層上下四 層上下三 層上下二 層上下一 層上下邊跨（BC跨）組合前組合后層 號(hào)SGK（kN）SQK（kN）SWK（kN）SEK（kN） SGK + SQK SGK + SGK +(SQK + SWK)(SGK + SQK)+ SEK五 層上下四 層上下三 層上下二 層上下一 層上下表66 框架柱軸力組合邊跨（AB跨）組合前組合后層 號(hào)SGK（kN）SQK（kN）SWK（kN）SEK（kN） SGK + SQK SGK + SGK +(SQK + SWK)(SGK + SQK)+ SEK五 層上下四 層上下三 層上下二 層上下一 層上下邊跨（BC跨）組合前組合后層 號(hào)SGK（kN）SQK（kN）SWK（kN）SEK（kN） SGK + SQK SGK + SGK +(SQK + SWK)(SGK + SQK)+ SEK五 層上下四 層上下三 層上下二 層上下一 層上下7 截面設(shè)計(jì)本工程框架結(jié)構(gòu)高度小于30米抗震設(shè)防烈度為七度，建筑分類為丙類，三類框架。梁彎矩組合見表62梁剪力組合見表63柱彎矩組合見表64柱剪力組合見表65柱軸力組合見表66表62 框架梁彎矩組合邊跨（AB跨）組合前組合后層 號(hào)SGK（kNm)V（kN）Mr(kNm)Mr/ (kN 表54 橫梁線剛度計(jì)算 (Ec=3104N/mm2)Table 54 beam line stiffness is calculated (Ec=3104N/mm2) 類別bh(mmmm)I（109mm4）L（mm）EcI/L (1010Nm）Table 47 vertical constant load under the action of midspan moment calculation (unit: kN mMAB=1/12 =取7軸框架為計(jì)算單元，由于房間內(nèi)布置有框架梁，故直接傳給該框架梁的樓面荷載如圖中的陰影線所示，計(jì)算單元范圍內(nèi)的其余樓面荷載則通過縱向框架梁或縱向次梁，以集中力的形式傳給框架梁，或縱向次梁，作用于各節(jié)點(diǎn)上具體方法和計(jì)算結(jié)果見后面所示，由于梁柱偏心對(duì)計(jì)算結(jié)果而言沒有什么影響，對(duì)于計(jì)算機(jī)計(jì)算時(shí)，計(jì)算原理是形成荷載矩陣，剛度矩陣，這些剛度矩陣都是高階矩陣，所以對(duì)于梁柱中心不齊的梁偏心計(jì)算，對(duì)高階矩陣的影響基本可以忽略，由于變化微小，所以在手算過程中可以簡(jiǎn)化處理，不做偏心計(jì)算。教室采用瓷面磚地面(走廊采用同樣做法)地磚鋪實(shí)6mm厚 =基層處理劑一遍 　 　 1：4干硬性水泥砂漿25mm厚 20 = 1：3水泥砂漿找平20mm厚 20 = 鋼筋混凝土樓板120mm厚 25 = 板底20厚粉刷抹平 17 = 　 樓面恒載 樓面活載 kN/m2廁所采用地磚地面地磚鋪實(shí)10mm厚 = 1：4干硬性水泥砂漿25mm厚 20 = 基層處理劑一遍 　 　 ％找坡20mm厚 25 = 1：3水泥砂漿找平20mm厚 20 = 　 鋼筋混凝土樓板120mm厚 25 = 板底20厚粉刷抹平 17 = 　樓面恒載 kN/m2樓面活載 kN/m2不上人屋面 18 = SBS改性瀝青防水卷材 1：3水泥砂漿保護(hù)層20mm厚 20 = 聚苯乙烯泡沫板保溫層100mm厚 = 1：3水泥砂漿找平20mm厚 20 = 1:6水泥焦渣找坡50mm厚 15 = 鋼筋混凝土樓板120mm厚 25 = 板底20厚粉刷抹平 17 = 樓面恒載 kN/m2樓面活載 kN/m2根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50010—2010），樓板長(zhǎng)邊與短邊之比小于2時(shí)，宜按雙向板計(jì)算。 沈陽(yáng)市曙光中學(xué)（1）地質(zhì)水文資料：根據(jù)工程地質(zhì)勘測(cè)報(bào)告，擬建場(chǎng)地地勢(shì)平坦，承載力的特征值為250kN/m2，可作為天然地基持力層。了解一些結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)方面的知識(shí)。在進(jìn)行設(shè)計(jì)時(shí)首先查《荷載規(guī)范》對(duì)結(jié)構(gòu)的恒載、活載、風(fēng)荷載以及地震荷載進(jìn)行計(jì)算。最后在組合中找出各桿件最不利的一組或幾組對(duì)構(gòu)件進(jìn)行截面設(shè)計(jì)，選取最安全的結(jié)果進(jìn)行配筋并繪出施工圖。最終較好的完成本次設(shè)計(jì)任務(wù)。（4）不考慮地下水影響。雙向板按彈性理論的計(jì)算方法：（1）多跨連續(xù)雙向板跨中最大正彎矩：為了求得連續(xù)雙向板跨中最大正彎矩，荷載分布情況可以分解為滿布荷載g+q/2及間隔布置q/2兩種情況，前一種情況可近似認(rèn)為各區(qū)格板都固定支承在中間支承上，對(duì)于后一種情況可近似認(rèn)為在中間支承處都是簡(jiǎn)支的。圖41 橫向框架計(jì)算單元Figure 41 cell transverse frame 荷載傳遞示意圖見42所示。mMAB=1/12= m) 層次梁端彎矩跨度梁間恒載活載作用下邊跨中跨邊跨中跨邊跨中跨MLMrMLMrLLqqAB跨BC跨54321恒荷載作用下框架梁柱彎矩圖見圖49；圖49 恒荷載作用下的彎矩圖 （單位：kNmm)邊橫梁2506007500中橫梁2505003000表55 柱線剛度ic計(jì)算Table 55 beam line stiffness is calculated 層次h（mm）bh（mm）I（109mm4）EcI/L(1010Nm)Vb/ kN54321表514 橫向水平地震作用下3軸框架各層柱軸力計(jì)算表BC、DE跨梁端剪力CD跨梁端剪力邊柱軸力中柱軸力層次Vb/kNVb/kNN/kNN/kN54321所以得到地震作用（左震）作用下框架彎矩剪力及軸力結(jié)果如圖53所示圖53 地震作用（左震）作用下框架彎矩剪力及軸力圖風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按式計(jì)算，基本風(fēng)壓=，C類地區(qū)，H/B=，H=(從室外地面計(jì)算到女兒墻30m，所以不考慮風(fēng)壓脈動(dòng)對(duì)結(jié)構(gòu)發(fā)生順風(fēng)風(fēng)振的影響。 圖55風(fēng)荷載（左風(fēng)）作用下6軸框架彎矩圖 （單位：kNm）SEK（kN梁設(shè)計(jì)截面如圖71所示。m）SEK（kN（2）框架內(nèi)力組合 根據(jù)《荷載規(guī)范》要求本框架計(jì)算四種情況下內(nèi)力組合，即, 。m)Mr(kN表513 橫向水平地震作用下3軸框架各層梁端彎矩、剪力計(jì)算表BC跨或DE跨梁CD跨梁層次柱端待分配彎矩Ml/ (kN橫梁線剛度ib和柱線剛度ic計(jì)算分別見表52，表53。 表47 豎向恒載作用下跨中彎矩計(jì)算（單位：kNm）框架梁邊跨4=中跨 2=框架柱首層 4=其它層 4=分配系數(shù) 見表43表43 分配系數(shù)Table 43 Partition coefficient 節(jié)點(diǎn)μ