【正文】 39。00 ssfffc ahAxh ?????廣西工學(xué)院鹿山學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 34 式中： sdpfcsAxbA??39。 汽車(chē)荷載橫向分布影響增大系數(shù)那規(guī)范取值如下：計(jì)算彎矩時(shí) ζ=計(jì)算剪力時(shí) ζ= 。22+247。擬取 。 連續(xù)梁施工方案的選擇（比選）在連續(xù)梁的設(shè)計(jì)中，設(shè)計(jì)方案與施工方法是相互制約的，具體項(xiàng)目設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)結(jié)廣西工學(xué)院鹿山學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 3 合橋址地形、工程規(guī)模、工期、造價(jià)等因素合理確定施工方案。 the bination of internal force calculation of bearing capacity limit state including basic bination, shortterm effect bination, effects of longterm effect bination。施工方式采用碗扣式腳手架滿堂支架并進(jìn)行設(shè)計(jì)與計(jì)算。并以引伸量為主。故本城市橋梁采用單箱雙室箱形截面。 承托（梗腋） 承托布置在頂?shù)装迮c腹板連接的部位，承托的形式有兩種：豎承托和橫承托。圖 24 梁截面分 隔（1）邊跨計(jì)算：邊跨邊梁= ， = =，查圖得 =， = =；??t s?1mbs?1 = =，查圖得 =， = =； ?s2ms1將整個(gè)箱梁等效成工字型截面，如下：圖 25 支座有效截面面積：A = 2廣西工學(xué)院鹿山學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 9 圖 26 跨中有效截面 面積：A = 2求其形心和抗彎慣性矩：支座有效截面 特性參數(shù)Ai Zi Yi Ai*Zi*= *= *= ∑Ai = ∑AiZi =Zi——分塊面積的形心至下緣的距離 Yi——分塊面積的形心至上緣的距離 形心距下邊緣的距離： = =∑AiZi/∑Ai= 形心距上邊緣的距離： ==抗彎慣性矩 I: 支座 抗彎慣性矩（m）Ii Ai ZiZ0 iA??20Z?I 支座截面抗彎慣性矩 I= 4m跨中截面 特性參數(shù)Ai Zi Yi Ai*Zi*= *= *= ∑Ai = ∑AiZi =廣西工學(xué)院鹿山學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 10 形心距下邊緣的距離： = =∑AiZi/∑Ai=形心距上邊緣的距離： ==抗彎慣性矩 I:跨中 抗彎慣性矩（m）Ii Ai ZiZ0 iA20)(ZI 跨中截面抗彎慣性矩 I= 4m 對(duì)于原來(lái)的箱梁截面的形心軸 = 來(lái)說(shuō)，抗彎慣性矩 I = 。39。1故，按第一種類 T 型梁計(jì)算，即 :x39。邊跨的等效截面如圖：波紋管直徑：97 (90)，87(80) ??截面特性計(jì)算I (m^4) Y 上（m）截面 凈截面 換算截 面 截面 高凈 換算 凈 換算跨中 支座 廣西工學(xué)院鹿山學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 39 圖 256 等效截面面積：A 支 = A 中 = m ，抗彎慣性矩 I 支= I 中= 4m4m形心距上邊緣的距離： =∑AiZi/∑Ai= 下Z =∑AiZi/∑Ai= 下形心距下邊緣的距離： == 上 == 上W 支上= = ，W 中上 = =W 支下= = ，W 中下 = =e 支上= , e 支下= e 中上= , e 中下= 具體的預(yù)應(yīng)力鋼筋布置10F1: ，呈 S 型布置在每跨中，曲線半徑為 ? N3N34521廣西工學(xué)院鹿山學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 40 圖 257 中跨支座預(yù)應(yīng)力筋布置圖 N34521N34521圖 258 跨中截面預(yù)應(yīng)力筋布置圖 125433421 圖 259 邊跨支座預(yù)應(yīng)力筋布置圖 縱向預(yù)應(yīng)力筋彎起設(shè)計(jì) 邊跨跨中至邊支點(diǎn)段 Xk30/2Ldwb1Z0,1435圖 260 預(yù)應(yīng)力筋彎起設(shè)計(jì)圖以 N5 為例: myLd4981tan70t???? mRLb 13982tan102tan2 ????b 3cos3cos21? wd67?xK8763950?各鋼束的控制要素參數(shù)表鋼束號(hào)彎起半徑彎起角升高值 y Lw(mm) Ld(mm) xk(mm) Lb1 Lb2廣西工學(xué)院鹿山學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 41 邊跨跨中至中支點(diǎn)段N1 N2 N3 N4 N5 采用的彎起方式相同，采用兩段彎曲，如圖所示： 216。 圖 255 跨中截面轉(zhuǎn)換工字型mKNMmKNhbfauffc ????? ???? )23015(3010)(39。039。本設(shè)計(jì)采用次種方法。廣西工學(xué)院鹿山學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 4 懸臂板 懸臂板長(zhǎng)度及腹板間距是調(diào)節(jié)橋面板彎矩的主要手段?？缰薪孛媪焊?Hc= 因考慮縱坡故取 Hc= 橫截面形式箱形截面具有較大的剛度和強(qiáng)大的抗扭性能和結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，受力明確、節(jié)省材料、架設(shè)安裝方便，跨越能力較大、橋下視覺(jué)效果好等優(yōu)點(diǎn)。管道成孔采用波紋圓管，且要求鋼波紋管的鋼帶厚度不小于 。橋梁上部結(jié)構(gòu)的計(jì)算著重分析了橋梁在使用過(guò)程中的恒載和活載內(nèi)力，采用荷載集度方法，使用力學(xué)求解器進(jìn)行恒載內(nèi)力的計(jì)算，運(yùn)用杠桿原理法、修正偏心壓力法求出活載（汽車(chē)、人群）橫向分布系數(shù)，并運(yùn)用最大荷載法法進(jìn)行活載的加載，使用力學(xué)求解器進(jìn)行活載內(nèi)力的計(jì)算，對(duì)于其它因素（溫度、基礎(chǔ)不均勻沉降、徐變）引起的內(nèi)力，通過(guò)手算或電子計(jì)算器計(jì)算；內(nèi)力組合計(jì)算包括承載力極限狀態(tài)的基本組合、作用短期效應(yīng)組合、作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合；手算進(jìn)行了預(yù)應(yīng)力鋼筋配筋計(jì)算，估算了鋼絞線的各種預(yù)應(yīng)力損失，進(jìn)行持久狀況承載力極限狀態(tài)驗(yàn)算、持久狀況正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算、持久狀況構(gòu)件的應(yīng)力驗(yàn)算和撓度的計(jì)算與驗(yàn)算預(yù)拱度的設(shè)計(jì)。2） 連續(xù)梁：C503） 樁基、承臺(tái)、橋墩、橋臺(tái)、搭板：C25鋼筋1）主筋：II 級(jí)鋼筋2）輔助鋼筋：II 級(jí)鋼筋3）預(yù)應(yīng)力筋：線，ASTMA41690a270級(jí)標(biāo)準(zhǔn)，標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度 =1860MPa（ =1260 pkfpdfMPa， =390 MPa） ，Ey=10^5 MPa。 結(jié)構(gòu)構(gòu)造尺寸 結(jié)構(gòu)跨徑布置橋梁跨孔布置受地質(zhì)、地形、橋下通車(chē)通航等因素制約。 1） 、腹板厚度一般采用 。該橋是雙向行駛的,橋總寬為24米，按4個(gè)車(chē)道設(shè)計(jì)。本設(shè)計(jì)取一下設(shè)計(jì)組合：0? 恒載+ 汽車(chē)荷載（計(jì)入沖擊力）取以上內(nèi)力組合的最大值作為承載能力極限狀態(tài)組合：表 承載能力極限狀態(tài)組合表彎矩(kN?m) 剪力(kN)跨數(shù) 位置據(jù)本跨支點(diǎn)的距離(m) 正彎矩 負(fù)彎矩 正剪力 負(fù)剪力0 0 0 0 1/4 1/2 15 3/4 第一跨1 30 30053 廣西工學(xué)院鹿山學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 30 0 0 30053 1/4 1/2 15 3/4 第二跨1 30 28212 作用短期效應(yīng)組合： ????njQjkmiGiksdSS11?恒載 + 汽車(chē)荷載（不計(jì)沖擊力） （式中 ）表 短期效應(yīng)組合表彎矩(kN?m) 剪力(kN)跨數(shù) 位置據(jù)本跨支點(diǎn)的距離(m) 正彎矩 負(fù)彎矩 正剪力 負(fù)剪力0 0 0 1/4 16217 1/2 3/4 21 第一跨1 35 0 0 1/4 1/2 355..40 3/4 21 第二跨1 35 作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合： QjknjmiGikldSS????121?恒載+ 汽車(chē)荷載（不計(jì)沖擊力） （式中 ）表 長(zhǎng)期效應(yīng)組合表彎矩(kN?m) 剪力(kN)跨數(shù) 位置據(jù)本跨支點(diǎn)的距離(m) 正彎矩 負(fù)彎矩 正剪力 負(fù)剪力0 0 0 1/4 1/2 第一跨3/4 21 廣西工學(xué)院鹿山學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 31 1 35 0 0 1/4 1/2 3/4 21 第二跨1 35 預(yù)應(yīng)力鋼筋配筋計(jì)算預(yù)應(yīng)力混凝土梁鋼筋的數(shù)量的一般估計(jì)方法是：首先根據(jù)構(gòu)件正截面抗裂性確定預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量（A 類部分預(yù)應(yīng)力混凝土）然后再根據(jù)構(gòu)件承載能力極限狀態(tài)要求確定非預(yù)應(yīng)力鋼筋的數(shù)量，預(yù)應(yīng)力鋼筋計(jì)估算時(shí)，構(gòu)件的截面特性可以取全截面特性。fh的截面不等式⑷重新計(jì)算受壓區(qū)高度 x,若所得的 ＞ ，且 的限制條件。fh令 由 ，得 解得 x=98mm mU?. )2(039。 /.,/ as639。039。車(chē)道折減系數(shù)為 ξ=。22=㎡ 跨中 A = (+)2247。 底板 箱梁底板需要滿足縱向抗彎以及布置預(yù)應(yīng)力鋼筋的需求。是實(shí)際公路橋梁中應(yīng)用最多的結(jié)構(gòu)類型。 杠桿原理法。還有，翻譯了一篇英文短文“ Bridge Engineering and Aesthetics”。 施工方式整體現(xiàn)澆滿堂支架 設(shè)計(jì)規(guī)范1．公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范（JTG D602022）2．公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D62—2022）3．公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D63—2022）4．公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范（JT J041—2022）5．公路工程水文勘測(cè)設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG C302022）6. 城市橋梁設(shè)計(jì)通用規(guī)范（CJ J112022）7. 公路鋼筋混凝土及預(yù)壓力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D62－2022） 橋型方案設(shè)計(jì) 總則混凝土連續(xù)梁從主筋配置上分為鋼筋混凝土連續(xù)梁和預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁。 頂板 箱梁頂板需要滿足橫向抗彎以及布置預(yù)應(yīng)力鋼筋的需求。一般地，受抗剪、主拉應(yīng)力控制的宜設(shè)置豎承托；受縱橫抗彎控制 圖 11 主橋標(biāo)準(zhǔn)橫斷面（m）廣西工學(xué)院鹿山學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 5 2. 上部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與計(jì)算 橋梁原橫截面特性計(jì)算 截面特性的 計(jì)算 圖 21 支座 跨中橫截面(m) 圖 22 支座 跨中轉(zhuǎn)化橫截面(m)廣西工學(xué)院鹿山學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 6 面積： 支座 A = (+)2247。m) 恒載剪力(kN)0 0 0 1/4 7．5 1/2 15 3/4 第一（三）跨1 30 0 0 1/4 1/2 15 03/4 第二跨1 30 活載內(nèi)力計(jì)算荷載設(shè)計(jì)等級(jí)為公路1 級(jí)，車(chē)道荷載的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值 和集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值)(kq為：)(?= 280kN k3(8180)????（注：設(shè)計(jì)橋梁為 4 車(chē)道，根據(jù)《城市橋梁設(shè)計(jì)通用規(guī)范》計(jì)算彎矩不乘增長(zhǎng)系數(shù)，計(jì)算剪力應(yīng)乘以增長(zhǎng)系數(shù) ） 沖擊系數(shù)計(jì)算由于梁體取 C50 混凝土，混凝土的彈性模量取 = 。)(scffcdpdsd fbxhbff ??? ⑷??????)(2/2/ 39。1xbafc??所以： mkNhAfpdp ?????? )(0 mkNMS ?廣西工學(xué)院鹿山學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 35 ???bhx?? 9624.)1(.)(5. ????????ssa（式中， ）2480??s，選用 60Ⅱ28 260 ?? 236950mAS?，可以2)5(34????，滿足要求。 預(yù)應(yīng)力鋼筋的選用廣西工學(xué)院鹿山學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 38 本設(shè)計(jì)預(yù)應(yīng)力鋼筋選用高強(qiáng)度低松弛預(yù)應(yīng)力鋼絞線,腹板束采用 10，標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度 Ryb=1860MPa，彈性模量 Ey=195000MPa。 /80mNfs? 90max,s cs 593264.??h1593??? 239。39。 梁有效寬度的計(jì)算： 橋的剪力理論箱型梁和T型梁由于剪力滯效應(yīng)，在梁承受彎矩時(shí)，頂?shù)装逅艿睦瓑簯?yīng)力，廣西工學(xué)院鹿山學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì) 8 隨著離腹板的距離越遠(yuǎn)，受力越小，所以不是全梁在受力，如果按照全梁截面進(jìn)行受力分析，必然導(dǎo)致不安全。2） 、箱梁一般采用直腹板。本橋跨徑采用 30m+30m+30m。支座采用盤(pán)式橡膠支座。廣西工學(xué)院鹿山學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）題 目： 某公路互通立交330m 預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁橋設(shè)計(jì) 系 別： 土木工程系 專業(yè)班級(jí)： 土建 L093 姓 名： 學(xué) 號(hào)： 20221994 指導(dǎo)教師： 職 稱： 助工（碩士） 二〇一三 年 五 月 十一 日摘要I摘 要 本設(shè)