【正文】 由于高度超高，且設(shè)置伸臂桁架提高抗側(cè)能力，豎向構(gòu)件的累積變形差異也會對結(jié)構(gòu)的施工和使用產(chǎn)生重要影響。由于結(jié)構(gòu)倒塌破壞將會引起災(zāi)難性后果，如大量的人員傷亡和巨大的生命財(cái)產(chǎn)損失，因此，在上海中心大廈的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中引入連續(xù)倒塌分析從而防止災(zāi)難性事件的發(fā)生。圖16 核心筒墻體在MEX006007波（罕遇地震）作用下?lián)p傷因子分布 考慮施工過程的非荷載效應(yīng)分析豎向構(gòu)件壓縮變形影響可分為絕對壓縮變形影響和相對壓縮變形影響。利用共振原理對主體結(jié)構(gòu)某些振型（通常是第一或第二振型）的動力響應(yīng)加以控制。在抗震設(shè)計(jì)過程中，使用了反應(yīng)譜方法、彈性時(shí)程分析方法和彈塑性時(shí)程分析方法做為驗(yàn)證結(jié)構(gòu)及構(gòu)件抗震性能的手段，同時(shí)對結(jié)構(gòu)材料的用量進(jìn)行統(tǒng)計(jì)分析，以確保構(gòu)件設(shè)計(jì)在滿足性能目標(biāo)的同時(shí)具有最優(yōu)的經(jīng)濟(jì)性。彈性設(shè)計(jì)時(shí)受剪截面限制條件驗(yàn)算按下式計(jì)算： （2）其中，為扣除墻身鋼板抗剪承載力設(shè)計(jì)值之后的鋼筋混凝土墻體承擔(dān)的剪力設(shè)計(jì)值?？拐鸬燃壨ǜ卟捎锰匾患?。振型見圖5。巨型框架的八根巨柱在第八區(qū)終止，四根角柱在第五區(qū)終止。上海中心大廈立面形態(tài)基本幾何元素為由三段圓弧構(gòu)成的圓導(dǎo)角三邊形（圖1）。本文對上海中心大廈的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)進(jìn)行了介紹。塔樓部分樁徑均為1m，核心區(qū)樁長為56m，擴(kuò)展區(qū)樁長為52m，持力層為921層粉砂，單樁承載力為1000噸，塔樓部分總樁數(shù)為955根。由于加強(qiáng)層具有較強(qiáng)的抗彎剛度，對與之相連的巨柱有很強(qiáng)的約束作用。多遇及基本烈度下的層間位移角曲線見圖7。在低區(qū)，巨柱鋼骨腹板形成的空腔，為進(jìn)一步提高混凝土的抗壓強(qiáng)度和延性，減少混凝土在重壓下的收縮徐變，減少兩種材料的變形差異，在空腔中按構(gòu)造配置鋼筋籠。鋼板剪力墻中鋼板目前無最小含鋼率要求，但鋼板的厚度要考慮施工因素，不宜太薄。超高層建筑風(fēng)荷載較大，風(fēng)荷載效應(yīng)明顯。 彈塑性動力分析采用非線性功能強(qiáng)大、顯式積分算法優(yōu)異的有限元分析軟件ABAQUS進(jìn)行整體結(jié)構(gòu)的彈塑性時(shí)程反應(yīng)分析。因此，通過B3模型進(jìn)行分析計(jì)算能夠更準(zhǔn)確地反映大體表比構(gòu)件混凝土收縮徐變過程，得到更符合實(shí)際的構(gòu)件收縮徐變變形。對爆炸荷載作用下剪力墻抵抗爆炸荷載的能力進(jìn)行了分析，在分析過程中，選取單肢墻長度相對較小的墻肢（）進(jìn)行抗爆研究。由于水平荷載顯著，設(shè)計(jì)過程中對風(fēng)工程和地震工程領(lǐng)域內(nèi)與高層建筑相關(guān)的技術(shù)問題進(jìn)行了深入研究，本文對相關(guān)工作也進(jìn)行了初步總結(jié)。原設(shè)計(jì)方案920層次結(jié)構(gòu)鋼柱與環(huán)向梁為鉸接連接，20層鋼柱頂端軸力釋放。由圖18可以看出，樓板施工后核心筒累積豎向變形在結(jié)構(gòu)封頂10年后約為218mm，而樓板施工后巨柱累積豎向變形在結(jié)構(gòu)封頂10年后約為107mm?；炷凉羌芮€關(guān)系采用Stephen 簡化模型，鋼材的本構(gòu)關(guān)系采用雙線性動力硬化模型，并假定塑性段切向模量為彈性模量的1/100。 結(jié)構(gòu)控制圖14 不同水準(zhǔn)風(fēng)荷載下結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)最大加速度根據(jù)RWDI的風(fēng)洞試驗(yàn)結(jié)果（圖14），結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)在10年一遇風(fēng)荷載作用下的頂點(diǎn)最大加速度約為8gal，可以滿足舒適度的要求?？拐鹦阅苣繕?biāo)：7度小震：結(jié)構(gòu)完好，處于彈性狀態(tài)；7度中震：結(jié)構(gòu)基本完好，基本處于彈性狀態(tài)。鋼板厚度通常由抗剪承載力和軸壓比限值控制，并滿足最小板厚等構(gòu)造要求。單風(fēng)向作用下，考慮順風(fēng)向及橫風(fēng)向風(fēng)荷載變形合成的層間位移角結(jié)果見圖8。翼墻的設(shè)置一方面增加筏板抗沖切承載力、減小基礎(chǔ)的差異變形，另一方面為地下室提供較大的剪切剛度，滿足地下室頂部嵌固的剛度要求。沿高度方向在第二、四、五、六、七和八區(qū)共設(shè)置了六道兩層高的伸臂桁架。該項(xiàng)目用地面積30370平米，地上建筑面積38萬平米，地下建筑面積16萬平米，建筑總高度為632m，結(jié)構(gòu)高度為574m。上海中心大廈建成后將成為滿足公眾審美層面與專業(yè)審美層面的標(biāo)志性、地標(biāo)性建筑，成為商務(wù)活動中心，商務(wù)交流休憩中心和市民休閑娛樂中心。2 結(jié)構(gòu)體系結(jié)合建筑立面及平面布置，上海中心大廈采用了巨型框架伸臂核心筒結(jié)構(gòu)體系（圖2）。地下室范圍內(nèi)在巨柱和核心筒之間設(shè)置有五層高的翼墻。在進(jìn)行風(fēng)荷載下位移驗(yàn)算時(shí)，考慮了順風(fēng)向風(fēng)荷載和橫風(fēng)向風(fēng)荷載同時(shí)作用的情況。a 巨柱中震組合下承載力復(fù)核結(jié)果b 巨柱大震組合下承載力復(fù)核結(jié)果c 巨柱中震組合下承載力復(fù)核結(jié)果d 巨柱大震組合下承載力復(fù)核結(jié)果圖12 巨柱承載力復(fù)核 組合鋼板剪力墻設(shè)計(jì)為減小核心筒和翼墻厚度，增加結(jié)構(gòu)底部延性，在塔樓一區(qū)及地下室核心筒及翼墻部位采用了組合鋼板剪力墻構(gòu)件（圖13）。除滿足現(xiàn)行設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)外，擬采用專門的抗震性能目標(biāo)和設(shè)計(jì)控制指標(biāo)。目前已完成的試驗(yàn)及分析包括：高頻測力天平模型試驗(yàn)、高頻壓力積分模型試驗(yàn)、高雷諾數(shù)試驗(yàn)、全氣動彈性模型試驗(yàn)和幕墻風(fēng)荷載試驗(yàn)。圖15 混凝土彈塑性損傷模型混凝土采用彈塑性損傷模型如圖16所示，可考慮材料拉壓強(qiáng)度的差異，剛度、強(qiáng)度的退化和拉壓循環(huán)的剛度恢復(fù)。樓板施工后核心筒累積豎向變形在結(jié)構(gòu)封頂1年后約為110mm，而樓板施工后巨柱累積豎向變形在結(jié)