【正文】 由于高度超高，且設置伸臂桁架提高抗側能力，豎向構件的累積變形差異也會對結構的施工和使用產生重要影響。由于結構倒塌破壞將會引起災難性后果，如大量的人員傷亡和巨大的生命財產損失，因此，在上海中心大廈的結構設計中引入連續(xù)倒塌分析從而防止災難性事件的發(fā)生。圖16 核心筒墻體在MEX006007波（罕遇地震）作用下損傷因子分布 考慮施工過程的非荷載效應分析豎向構件壓縮變形影響可分為絕對壓縮變形影響和相對壓縮變形影響。利用共振原理對主體結構某些振型（通常是第一或第二振型）的動力響應加以控制。在抗震設計過程中，使用了反應譜方法、彈性時程分析方法和彈塑性時程分析方法做為驗證結構及構件抗震性能的手段，同時對結構材料的用量進行統計分析，以確保構件設計在滿足性能目標的同時具有最優(yōu)的經濟性。彈性設計時受剪截面限制條件驗算按下式計算： （2）其中，為扣除墻身鋼板抗剪承載力設計值之后的鋼筋混凝土墻體承擔的剪力設計值?？拐鸬燃壨ǜ卟捎锰匾患?。振型見圖5。巨型框架的八根巨柱在第八區(qū)終止，四根角柱在第五區(qū)終止。上海中心大廈立面形態(tài)基本幾何元素為由三段圓弧構成的圓導角三邊形（圖1）。本文對上海中心大廈的結構設計進行了介紹。塔樓部分樁徑均為1m，核心區(qū)樁長為56m，擴展區(qū)樁長為52m，持力層為921層粉砂，單樁承載力為1000噸，塔樓部分總樁數為955根。由于加強層具有較強的抗彎剛度，對與之相連的巨柱有很強的約束作用。多遇及基本烈度下的層間位移角曲線見圖7。在低區(qū)，巨柱鋼骨腹板形成的空腔，為進一步提高混凝土的抗壓強度和延性，減少混凝土在重壓下的收縮徐變，減少兩種材料的變形差異，在空腔中按構造配置鋼筋籠。鋼板剪力墻中鋼板目前無最小含鋼率要求，但鋼板的厚度要考慮施工因素，不宜太薄。超高層建筑風荷載較大，風荷載效應明顯。 彈塑性動力分析采用非線性功能強大、顯式積分算法優(yōu)異的有限元分析軟件ABAQUS進行整體結構的彈塑性時程反應分析。因此，通過B3模型進行分析計算能夠更準確地反映大體表比構件混凝土收縮徐變過程，得到更符合實際的構件收縮徐變變形。對爆炸荷載作用下剪力墻抵抗爆炸荷載的能力進行了分析，在分析過程中，選取單肢墻長度相對較小的墻肢（）進行抗爆研究。由于水平荷載顯著，設計過程中對風工程和地震工程領域內與高層建筑相關的技術問題進行了深入研究，本文對相關工作也進行了初步總結。原設計方案920層次結構鋼柱與環(huán)向梁為鉸接連接，20層鋼柱頂端軸力釋放。由圖18可以看出，樓板施工后核心筒累積豎向變形在結構封頂10年后約為218mm，而樓板施工后巨柱累積豎向變形在結構封頂10年后約為107mm?；炷凉羌芮€關系采用Stephen 簡化模型，鋼材的本構關系采用雙線性動力硬化模型，并假定塑性段切向模量為彈性模量的1/100。 結構控制圖14 不同水準風荷載下結構頂點最大加速度根據RWDI的風洞試驗結果（圖14），結構頂點在10年一遇風荷載作用下的頂點最大加速度約為8gal，可以滿足舒適度的要求?？拐鹦阅苣繕耍?度小震：結構完好，處于彈性狀態(tài)；7度中震：結構基本完好，基本處于彈性狀態(tài)。鋼板厚度通常由抗剪承載力和軸壓比限值控制，并滿足最小板厚等構造要求。單風向作用下，考慮順風向及橫風向風荷載變形合成的層間位移角結果見圖8。翼墻的設置一方面增加筏板抗沖切承載力、減小基礎的差異變形，另一方面為地下室提供較大的剪切剛度，滿足地下室頂部嵌固的剛度要求。沿高度方向在第二、四、五、六、七和八區(qū)共設置了六道兩層高的伸臂桁架。該項目用地面積30370平米，地上建筑面積38萬平米，地下建筑面積16萬平米，建筑總高度為632m，結構高度為574m。上海中心大廈建成后將成為滿足公眾審美層面與專業(yè)審美層面的標志性、地標性建筑，成為商務活動中心，商務交流休憩中心和市民休閑娛樂中心。2 結構體系結合建筑立面及平面布置，上海中心大廈采用了巨型框架伸臂核心筒結構體系（圖2）。地下室范圍內在巨柱和核心筒之間設置有五層高的翼墻。在進行風荷載下位移驗算時，考慮了順風向風荷載和橫風向風荷載同時作用的情況。a 巨柱中震組合下承載力復核結果b 巨柱大震組合下承載力復核結果c 巨柱中震組合下承載力復核結果d 巨柱大震組合下承載力復核結果圖12 巨柱承載力復核 組合鋼板剪力墻設計為減小核心筒和翼墻厚度，增加結構底部延性，在塔樓一區(qū)及地下室核心筒及翼墻部位采用了組合鋼板剪力墻構件（圖13）。除滿足現行設計標準外，擬采用專門的抗震性能目標和設計控制指標。目前已完成的試驗及分析包括：高頻測力天平模型試驗、高頻壓力積分模型試驗、高雷諾數試驗、全氣動彈性模型試驗和幕墻風荷載試驗。圖15 混凝土彈塑性損傷模型混凝土采用彈塑性損傷模型如圖16所示，可考慮材料拉壓強度的差異，剛度、強度的退化和拉壓循環(huán)的剛度恢復。樓板施工后核心筒累積豎向變形在結構封頂1年后約為110mm，而樓板施工后巨柱累積豎向變形在結