【正文】 選擇流速為體積流量為：Ls=L MLDm/3600ρLDm=(3600)= m3/s管線直徑為：dL=(4 Ls/) 1/2=(4) 1/2=管規(guī)格為：463 mm校核：實際流速：u=4 Ls / dL 2=4() 2= m/s所以該液體流速在允許范圍內(nèi)。易氣泡物系，不易起泡物系，一般物系，取。slgμLm=+()μLm= mPa ⑷ 管路及附屬設(shè)備的計算與選型，如再沸器、冷凝器。不同的塔型各有某些獨特的優(yōu)點，設(shè)計時應(yīng)根據(jù)物系性質(zhì)和具體要求，抓住主要矛盾，進行選型。同樣，回流比的大小對操作費和設(shè)備費也有很大影響。這就要求各流體流量和壓頭穩(wěn)定，入塔料液的溫度和狀態(tài)穩(wěn)定，從而需要采取相應(yīng)的措施。 ⑵ 操作穩(wěn)定，彈性大，即當塔設(shè)備的氣(汽)、液負荷有較大范圍的變動時，仍能在較高的傳質(zhì)效率下進行穩(wěn)定的操作并應(yīng)保證長期連續(xù)操作所必須具有的可靠性。 ⑵ 操作彈性較小(約2～3)。 ① 由手冊查得甲醇—水物系的氣液平衡數(shù)據(jù)（表1），繪出xy圖。 塔板布置因，故塔板采用分塊式。由圖可查得：Vs,max= m3/s Vs,min=故操作彈性為Vs,max/ Vs,min= 第九章 輔助設(shè)備的計算和選型熱物料進口溫度為：85℃ 熱物料出口溫度為：℃冷物料進口溫度為：℃ 冷物料出口溫度為：64℃選取傳熱系數(shù)：K=500 W/m2 參考文獻[1].夏清， [M].天津：天津大學(xué)出版社，2005.[2].夏清， [M].天津：天津大學(xué)出版社，2005.[3].刁玉瑋，[M].大連：大連理工大學(xué)出版社，[4].申迎華，[M].北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2001.[5].任曉光，宋永吉，[M].北京：化學(xué)工業(yè)出版社,2005.[6].[M].北京:機械工業(yè)出版社,2003.。 負荷性能圖在負荷性能圖上，作出操作點A，連接OA，即作出操作線。，取u0’= m/s式中 Lh—塔內(nèi)液體流量，m3/h lw—堰長，m —液體通過降液管底隙時的流速，m/s。塔釜采用間接蒸汽加熱，塔底產(chǎn)品經(jīng)冷卻后送至儲罐。 ⑷ 壓降較低，每板壓力比泡罩塔約低30％左右?！λO(shè)備的要求精餾所進行的是氣(汽)、液兩相之間的傳質(zhì)，而作為氣(汽)、液兩相傳質(zhì)所用的塔設(shè)備，首先必須要能使氣(汽)、液兩相得到充分的接觸，以達到較高的傳質(zhì)效率。 設(shè)計說明書的內(nèi)容(1) 流程和工藝條件的確定和說明(2) 操作條件和基礎(chǔ)數(shù)據(jù)(3) 精餾塔的物料衡算； (4) 塔板數(shù)的確定； (5) 精餾塔的工藝條件及有關(guān)物性數(shù)據(jù)的計算； (6) 精餾塔的塔體工藝尺寸計算； (7) 塔板主要工藝尺寸的計算； (8) 塔板的流體力學(xué)驗算； (9) 塔板負荷性能圖； (10) 主要工藝接管尺寸的計算和選取(11) 塔板主要結(jié)構(gòu)參數(shù)表(12) 對設(shè)計過程的評述和有關(guān)問題的討論第二章 設(shè)計原則確定設(shè)計方案總的原則是在可能的條件下，盡量采用科學(xué)技術(shù)上的最新成就，使生產(chǎn)達到技術(shù)上最先進、經(jīng)濟上最合理的要求，符合優(yōu)質(zhì)、高產(chǎn)、安全、低消耗的原則。而且，應(yīng)結(jié)合具體條件，選擇最佳方案。精餾操作既可采用板式塔，也可采用填料塔，板式塔為逐級接觸型氣－液傳質(zhì)設(shè)備，其種類繁多，根據(jù)塔板上氣－液接觸元件的不同，可分為泡罩塔、浮閥塔、篩板塔、穿流多孔板塔、舌形塔、浮動舌形塔和浮動噴射塔等多種。⑹ 繪制精餾裝置工藝流程圖和精餾塔的設(shè)備圖。s E0’=(uL)=() =則E0= ’== 精餾段理論塔板數(shù) NT=8塊 提餾段理論塔板數(shù) NT=4塊 精餾段實際塔板數(shù) N精= 提餾段實際塔板數(shù) N提= η= xDD/(xFF)=**=%100第五章 精餾塔的工藝條件及有關(guān)物性數(shù)據(jù)的計算操作壓力：查甲醇—水的圖，可知：塔頂溫度：tD=℃進料板溫度：tF=℃塔底溫度：tW=℃精餾段平均溫度：tm=(+)/2=℃由y1= xD=，查平衡曲線，得x1=，則MVDm =+()= kg/komlMLDm =+()= kg/koml由xF=，查平衡曲線，得yF=MVFm =+()= kg/komlMLFm =+()= kg/komlMLm=(+)/2= kg/komlMVm=( +)/2= kg/koml 精餾段的平均密度 氣相平均密度由理想氣體狀態(tài)方程：ρVm=P MVm/R Tm=[(+)]=液相平均密度依下式計算：①塔頂液相平均密度由tD=℃，查手冊得ρA=745. kg/m3，ρB= kg/m3，且已知塔頂中甲 ，則ρLDm=1/[+()/]= kg/m3②進料板液相平均密度由tF=℃，查手冊得ρA=717kg/m3，ρB= kg/m3，則ρLFm=1/[+()/]= kg/m3③精餾段液相的平均密度 ρLm=(+)/2= 液體平均表面張力液體表面平均張力依下式計算，即①塔頂液相平均表面張力的計算由tD=℃，查手冊得σA= mN/m，σB= mN/mσLDm=+() =②進料板液相平均表面液體表面平均張力依下式計算，即由tF=℃，查手冊得σA= mN/m，σB=σLFm=+() =③精餾段液相平均表面