【正文】 主軸箱的結(jié)構(gòu)繁多，考慮到實(shí)際硬件設(shè)備的承受能力，在進(jìn)行三維造型的時(shí)候在不影響模擬仿真的情況下，我省去了很多細(xì)部結(jié)構(gòu)。 B齒寬（mm） Z小齒輪齒數(shù)； u大齒輪與小齒輪齒數(shù)之比，u≥1，“+”號(hào)用于外嚙合，“”號(hào)用于內(nèi)嚙合； 壽命系數(shù)：工作期限系數(shù)：T齒輪在機(jī)床工作期限（）內(nèi)的總工作時(shí)間（h），對(duì)于中型機(jī)床的齒輪取=15000~20000h，同一變速組內(nèi)的齒輪總工作時(shí)間可近似地認(rèn)為T=/P，P為變速組的傳動(dòng)副數(shù)； 齒輪的最低轉(zhuǎn)速（r/min）。如果驗(yàn)算結(jié)果或不合格時(shí)，可以改變初算時(shí)選定的材料或熱處理方法，如仍不滿足時(shí)，就得采取調(diào)整齒寬或重新選擇齒數(shù)及模數(shù)等措施。軸的抗彎斷面慣性矩（）花鍵軸 =式中 d—花鍵軸的小徑（mm）；i—花軸的大徑（mm）；b、N—花鍵軸鍵寬，鍵數(shù)；傳動(dòng)軸上彎曲載荷的計(jì)算，一般由危險(xiǎn)斷面上的最大扭矩求得： =式中 N—該軸傳遞的最大功率（kw）。 傳動(dòng)軸上的彎矩載荷有輸入扭矩齒輪和輸出扭矩齒輪的圓周力、徑向力，齒輪的圓周力：式中 D—齒輪節(jié)圓直徑（mm）,D=mZ。 —該軸的計(jì)算轉(zhuǎn)速（r/min）。mm）； Mn＝955η/＝95511＝（N如中型車床的前支承壁一般取25mm左右，后支承壁取22mm左右，軸承孔處的凸臺(tái)應(yīng)滿足安裝調(diào)整軸承的需求。絲杠是專門用來(lái)車削各種螺紋而設(shè)置的，在進(jìn)行工件的其他表面車削時(shí)，只用光杠，不用絲杠。同學(xué)們要結(jié)合溜板箱的內(nèi)容區(qū)分光杠與絲杠的區(qū)別。 箱體在主軸箱中起支承和定位的作用。mm）。傳動(dòng)軸上的彎矩載荷有輸入扭矩齒輪和輸出扭矩齒輪的圓周力、徑向力，齒輪的圓周力式中 D—齒輪節(jié)圓直徑（mm）,D=mZ。 齒輪的徑向力： 式中 α—為齒輪的嚙合角；ρ—齒面摩擦角；β—齒輪的螺旋角；=符合校驗(yàn)條件花鍵軸鍵側(cè)擠壓應(yīng)力的驗(yàn)算花鍵鍵側(cè)工作表面的擠壓應(yīng)力為：式中 —花鍵傳遞的最大轉(zhuǎn)矩（）； D、d—花鍵軸的大徑和小徑（mm）； L—花鍵工作長(zhǎng)度； N—花鍵鍵數(shù)； K—載荷分布不均勻系數(shù)，K=～； 故此花鍵軸校核合格兩支撐主軸組件的合理跨距 主軸組件的跨距對(duì)其剛度的影響很大，在繪制主軸組件的結(jié)構(gòu)草圖后，可以對(duì)合理跨距L。 —該軸的計(jì)算轉(zhuǎn)速（r/min）。Ⅸ軸上的直齒齒輪采用整淬的方式進(jìn)行熱處理傳至Ⅸ軸時(shí)的最大轉(zhuǎn)速為：N==齒輪的模數(shù)與齒數(shù)為332，且齒寬為B=20mmu==≤[]=1250MP故齒輪符合標(biāo)準(zhǔn)驗(yàn)算582的齒輪：582齒輪采用整淬N== B=20mm u=1 =≤[]=1250MP故此齒輪合格對(duì)于傳動(dòng)軸，除重載軸外，一般無(wú)須進(jìn)行強(qiáng)度校核，只進(jìn)行剛度驗(yàn)算?；鶞?zhǔn)循環(huán)次數(shù)；查表31（以下均參見《機(jī)床設(shè)計(jì)指導(dǎo)》） m—疲勞曲線指數(shù)，查表31；—速度轉(zhuǎn)化系數(shù)，查表32；—功率利用系數(shù)，查表33；—材料強(qiáng)化系數(shù)，查表34；—的極限值，見表35，當(dāng)≥時(shí)，則取=；當(dāng)＜時(shí)，取=；—工作情況系數(shù)，中等沖擊的主運(yùn)動(dòng)，取=~；—?jiǎng)虞d荷系數(shù)，查表36；—齒向載荷分布系數(shù)，查表39；Y—標(biāo)準(zhǔn)齒輪齒形系數(shù)，查表38；[]—許用接觸應(yīng)力（MPa）,查表39；[]—許用彎曲應(yīng)力（MPa），查表39。從這點(diǎn)讓我深深的體會(huì)到“科技是第一生產(chǎn)力”這句話的正確與嚴(yán)峻性。我接受的設(shè)計(jì)任務(wù)是對(duì)CA6140車床的主軸箱進(jìn)行設(shè)計(jì)。 m初算的齒輪模數(shù)（mm）。基準(zhǔn)循環(huán)次數(shù)；查表31（以下均參見《機(jī)床設(shè)計(jì)指導(dǎo)》） m—疲勞曲線指數(shù)，查表31；—速度轉(zhuǎn)化系數(shù)，查表32；—功率利用系數(shù)，查表33；—材料強(qiáng)化系數(shù)，查表34；—的極限值，見表35，當(dāng)≥時(shí)，則取=；當(dāng)＜時(shí)，取=；—工作情況系數(shù)，中等沖擊的主運(yùn)動(dòng)，取=~；—?jiǎng)虞d荷系數(shù)，查表36；—齒向載荷分布系數(shù)，查表39；Y—標(biāo)準(zhǔn)齒輪齒形系數(shù)，查表38；[]—許用接觸應(yīng)力（MPa）,查表39；[]—許用彎曲應(yīng)力（MPa），查表39。三軸上的三聯(lián)滑移齒輪采用整淬的方式進(jìn)行熱處理傳至三軸時(shí)的最大轉(zhuǎn)速為：N==在三聯(lián)滑移齒輪中齒數(shù)最少的齒輪為41，且齒寬為B=12mmu==≤[]=1250MP故三聯(lián)滑移齒輪符合標(biāo)準(zhǔn)驗(yàn)算50：50N== B=15mm u=1 =≤[]=1250MP故此齒輪合格驗(yàn)算633的齒輪：633齒輪采用整淬N== B=10mm u=4=≤[]=1250MP故此齒輪合格驗(yàn)算442齒輪：442齒輪采用整淬N== B=10mm u=1=≤[]=1250MP故此齒輪合格 傳動(dòng)軸的驗(yàn)算對(duì)于傳動(dòng)軸，除重載軸外，一般無(wú)須進(jìn)行強(qiáng)度校核，只進(jìn)行剛度驗(yàn)算。 —該軸的計(jì)算轉(zhuǎn)速（r/min）。軸的抗彎斷面慣性矩（）花鍵軸 =式中 d—花鍵軸的小徑（mm）；i—花軸的大徑（mm）；b、N—花鍵軸鍵寬，鍵數(shù)；傳動(dòng)軸上彎曲載荷的計(jì)算，一般由危險(xiǎn)斷面上的最大扭矩求得： =式中 N—該軸傳遞的最大功率（kw）。摩擦片對(duì)數(shù)可按下式計(jì)算 Z≥2MnK/fb[p]式中 Mn——摩擦離合器所傳遞的扭矩（N箱體材料以中等強(qiáng)度的灰鑄鐵HT150及HT200為最廣泛,(長(zhǎng)寬高),按下表選取.長(zhǎng)寬高()壁厚(mm) 500 500 300812 500 500 300800 500 5001015 800 800 5001220 由于箱體軸承孔的影響將使扭轉(zhuǎn)剛度下降10%20%，彎曲剛度下降更多，為彌補(bǔ)開口削弱的剛度，常用凸臺(tái)和加強(qiáng)筋；并根據(jù)結(jié)構(gòu)需要適當(dāng)增加壁厚。絲杠與光杠：用以聯(lián)接進(jìn)給箱與溜板箱，并把進(jìn)給箱的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力傳給溜板箱，使溜板箱獲得縱向直線運(yùn)動(dòng)。 溜板箱：是車床進(jìn)給運(yùn)動(dòng)的操縱箱，內(nèi)裝有將光杠和絲杠的旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)變成刀架直線運(yùn)動(dòng)的機(jī)構(gòu)，通過(guò)光杠傳動(dòng)實(shí)現(xiàn)刀架的縱向進(jìn)給運(yùn)動(dòng)、橫向進(jìn)給運(yùn)動(dòng)和快速移動(dòng)，通過(guò)絲杠帶動(dòng)刀架作縱向直線運(yùn)動(dòng)，以便車削螺紋。CA6140主軸箱中共有15根軸，軸的定位要靠箱體上安裝空的位置來(lái)保證，因此，箱體上安裝空的位置的確定很重要。 Nd——電動(dòng)機(jī)的額定功率（kW）； ——安裝離合器的傳動(dòng)軸的計(jì)算轉(zhuǎn)速（r/min）； η——從電動(dòng)機(jī)到離合器軸的傳動(dòng)效率； K——安全系數(shù)，～； f——摩擦片間的摩擦系數(shù)，由于磨擦片為淬火鋼，查《機(jī)床設(shè)計(jì)指導(dǎo)》表215，取f=； ——摩擦片的平均直徑（mm）。 齒輪的徑向力： 式中 α—為齒輪的嚙合角，α＝20186。進(jìn)行計(jì)算，以便修改草圖，當(dāng)跨距遠(yuǎn)大于L。 傳動(dòng)軸上的彎矩載荷有輸入扭矩齒輪和輸出扭矩齒輪的圓周力、徑向力，齒輪的圓周力：式中 D—齒輪節(jié)圓直徑（mm）,D=mZ。軸的抗彎斷面慣性矩（）花鍵軸 =式中 d—花鍵軸的小徑（mm）；D—花軸的大徑（mm）；b、N—花鍵軸鍵寬，鍵數(shù)；傳動(dòng)軸上彎曲載荷的計(jì)算，一般由危險(xiǎn)斷面上的最大扭矩求得： =式中 N—該軸傳遞的最大功率（kw）。