【正文】 bh0=763/(350640)=%﹥ρmin=max｛,45h02）=106/（）=ξ=1=﹤ξb=As=α1 ξfcm m h0=640mmαs =γREbf’h0/fy =實際配筋： 322 (As =1140mm2)實際配筋率ρ= As/bh02）=（）=ξ=1=﹤ξb=As =α1bM/（α1h02)=()=ξ=1=﹤ξb=As =α1(2)支座A M=–四層：梁跨中截面下部受拉，按T形截面配筋，支座邊緣截面上部受拉，按矩形截面配筋。h0/fy=％＜b故b＇f取933 mm。bfch02=106/()=ξ=1=﹤ξb=As =α1 αs =γREbft/ fy｝％=％,%。1所示。bf’hf’ft/ fy｝％=％,%(3)支座BM=–b＇f7截面設(shè)計根據(jù)內(nèi)力組合結(jié)果，即可選擇各截面的最不利內(nèi)力進(jìn)行截面配筋計算。M中柱：Mc2zu==M對四層：邊柱：Mc4bu==，圖 地震作用下的軸力圖：同地震力作用下一樣，風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力計算仍然采用D值法，把各層層間剪力Vj分配給該層的各個柱子。MMbr=398 KNM由節(jié)點平衡求得梁端彎矩：邊節(jié)點：Ml5b=MM中 = KNl中2＝＝M M中 =+= KN同理，先將梯形分布荷載及三角形分布荷載化為等效均布荷載。M框架柱線剛度：首層：ic1=104KNm)(+)+(+)=(+)+(+)=(+)+(+)=(+)+(+)=m (kN/l=1044004003/(123600)=1010N（7） 基本風(fēng)壓：ωo=(地面粗糙度屬C類)。（8） 基本雪壓：S0=。mm：ic=EcI。m)0–=–0–272=–m–=–––=––m (kNM 其他層：ic2=104KNg邊＝gAB1+gAB2=+= KN/mg中＝gBC1+gBC2=+9= KN/m各桿的固端彎矩為：MAB= MBA=g邊M標(biāo)準(zhǔn)層：M邊 =+= KNMMCB=P5中M其他層:M邊 = KNM中間節(jié)點：Mbl=（Mc5zl +Mc4zu）=(+) =M對二層：邊柱：Mc2bu==V6 = Pw6 =V5=Pw5+ V6=V4= Pw4+V5=V3= Pw3+V4=V2= Pw2+V3=V1= Pw2+V2=各層柱子的D值為：D6中 =D5中＝D4中＝D3中＝D2中＝14998KN/MD6邊 =D5邊＝D4邊＝D3邊＝D2邊＝11867KN/MD1中＝6581KN/M D1邊＝所以：V6邊＝D6邊/(2D6邊+2D6中) V6＝V6中＝D6中/(2D6邊+2D6中) V6＝V5邊＝＝V5中＝＝V4邊＝＝V4中＝＝V3邊＝＝V3中＝＝V2邊＝＝V2中＝＝V1邊＝＝V1中＝＝各層柱子的反彎點高度為：yh=(y0+y1+y2+y3)h對頂層邊柱：k＝，查表得：y0=，y1=y2=y3=0所以：yh=對頂層中柱：k＝，查表得：y0=，y1=y2=y3=0yh=(y0+y1+y2+y3)h＝五層邊柱：k＝，查表得：y0=，y1=y2=y3=0yh=(y0+y1+y2+y3)h＝五層中柱：k＝，查表得：y0=，y1=y2=y3=0yh=(y0+y1+y2+y3)h＝四層邊柱：k＝，查表得：y0=，y1=y2=y3=0yh=(y0+y1+y2+y3)h＝四層中柱：k＝，查表得：y0=，y1=y2=y3=0yh=(y0+y1+y2+y3)h＝三層邊柱：k＝，查表得：y0=，y1=y2=y3=0yh=(y0+y1+y2+y3)h＝三層中柱：k＝，查表得：y0=，y1=y2=y3=0yh=(y0+y1+y2+y3)h＝二層邊柱：k＝，查表得：y0=，y1=y2=y3=0yh=(y0+y1+y2+y3)h＝二層中柱：k＝，查表得：y0=，y1=y2=y3=0yh=(y0+y1+y2+y3)h＝首層邊柱：k=，查表得：y0=，y1=y2= y3=0yh=(y0+y1+y2+y3)h＝首層中柱：k＝，查表得：y0=，y1=y2=y3=0 yh=(y0+y1+y2+y3)h＝求出反彎點高度和各層柱子剪力后，即可求出各柱端彎矩。MMc4bl==MMc2zl ==具體配筋情況見梁、柱配筋表 框架梁配筋 梁正截面受彎承載力計算本設(shè)計為現(xiàn)澆框架結(jié)構(gòu)，樓板與梁澆注在一起形成T形截面梁。 ξm h0=665mm αs = γRE(h0h’f/2)= 100(365–100/2)= ξ二層：梁跨中截面下部受拉，按T形截面配筋，支座邊緣截面上部受拉，按矩形截面配筋。 (2)支座A M=h02)=()=ξ=1=﹤ξb=As =α1M/（α1fcb＇f ξ下部跨間截面按單筋T形截面計算，因α1h0=500mm2不用配筋。AB跨：(1)跨中(按T形截面計算)翼緣計算寬度取下面三項中較小值：按跨度考慮： b＇f = Ln/3 =6300/3 =2100mm按梁間距考慮： b＇f =b＋Sn =400+(6300400)= 6300 mm按翼緣厚度考慮：h＇f /h0 =100/(70035) = ﹥,不起控制作用故 b＇f 取2100 mm。m h0=640mmαs = γREfcfc ξfch0=1140/(350640)=%﹥ρmin=max｛,45hf’M/α1m，屬第一類T形截面。bh0/fy =實際配筋：312 (As =339mm2)實際配筋率ρ= As/bfcft/ fy｝％=％,%其它層框架梁配筋同理。h0 /γRE ()同時還要滿足斜截面受剪承載力計算：Vb≤( fc h0/fy =實際配筋：318 (As =763mm2)實際配筋率ρ= As/bbf’bM/（α1下部跨間截面按單筋T形截面計算，因α1fc b＇f h＇f (h0hf/2)= 100 (665–100/2)= (2)支座B M= –fc ξb＇ffc αs =γREbft/ fy｝％=％,%。1所示。ξft/ fy｝％=％,%BC跨：(1)跨中(按T形截面)： 翼緣寬度取下面三項中最小值：b＇f = Ln/3 = 2800/3 =933 mmb＇f =b＋Sn = 400+(2800400)=2600 mmh＇f /h0 =100/(70035) = ﹥,不起控制作用。fcM/（α1bm，屬第一類T形截面。fch0=763/(350665)=%﹥ρmin=max｛，45計算結(jié)果如表6。fcbf’h0=2082/(350640)=%﹥ρmin=max｛,45fc見后面附頁。MMc2bl==MMbr= KNM故：：剪力計算：對六層：邊柱 （+）/＝ 邊跨：(+)/＝ 中跨：(47+47)/＝ 中柱：(+)/＝對五層：邊柱 （+）/＝ 邊跨：(+)/＝ 中跨：(+)/＝中柱：(+)/＝ 對四層：邊柱 （+）/＝ 邊跨：(+)/＝ 中跨：(+)/＝ 中柱：(+)/＝ 對三層：邊柱 (+)/＝ 邊跨：(435+)/＝ 中跨：(398+398)/＝ 中柱：(+)/＝對二層：邊柱 (+)/＝ 邊跨：(+)/＝ 中跨：(+)/＝ 中柱：(+)/＝對首層：邊柱: (+)/＝ 邊跨：(+)/＝ 中跨：(+)/＝ 中柱：(+)/＝軸力計算：五層邊柱：N6邊=五層中柱：N6中== KN同理：N5邊 = = N5中= =N4邊==N4中==N3邊== KNN3中== KNN2邊== KNN2中== KNN1邊== KNN1中==對于右半結(jié)構(gòu)對稱，軸力大小相等，為受壓。M中間節(jié)點：Mbl=（Mc4zl +Mc3zu）= (+) (+)=MMc5zl ==M跨中彎矩為：頂層：M邊 = KNMMBC=P5中M (其它層中跨)跨中彎矩組合：頂層：M邊= += KNM： A5ABBAB5BCCB→←→→←→→→二至四層荷載作用：利用結(jié)構(gòu)對稱性取二分之一結(jié)構(gòu)計算。M 中跨：ib2=104KNm)(+)+(+)=(+)+(+)=(+)+(+)=(+)+(+)=m2(kNmm～六層框架柱線剛度計算值：ic=EcI。（6） 地質(zhì)材料：屬于Ⅱ類建筑場地，無地下水及不良地質(zhì)現(xiàn)象。（9） 抗震設(shè)防烈度：六度（）第一組，框架抗震等級為三級。/l=1044004003/(124800)=1010Nm)=––=––=––=– 續(xù)表 m (kNM在計算內(nèi)力時。l邊2＝＝ KNM M中=+=l中2＝＝MM中 = KNMMbr=MMc2bl==對頂層：邊柱：Mc6bu==M中柱：Mc4zu==M由節(jié)點平衡求得梁端彎矩：邊節(jié)點：Ml2b=+＝當(dāng)承受負(fù)彎矩時，翼緣（板）受拉，由于混凝土在極限承載力狀態(tài)下時是帶裂縫工作,其抗拉承載力極小,盡管翼緣面積較大,但仍按梁寬為b的矩形截面計算；當(dāng)承受正彎矩時，翼緣受壓，須按T形截面計算，翼緣計算寬度按《混凝土設(shè)計規(guī)范》規(guī)定，取下面三種情況的最小值。h0/fy =實際配筋：320(As =942mm2)實際配筋率ρ= As/bM/(α1m﹥ kNh0=942300/﹙933365﹚=﹤，不會發(fā)生超筋破壞。AB跨：(1)跨中(按T形截面計算)翼緣計算寬度取下面三項中較小值：按跨度考慮： b＇f = Ln/3 =6300/3 =2100mm按梁間距考慮： b＇f =b＋Sn =400+(6300400)= 6300 mm按翼緣厚度考慮：h＇f /h0 =100/(70035) = ﹥,不起控制作用故 b＇f 取2100 mm。m h0=640mmαs = γREfcfcbh02）=（）=ξ=1=﹤ξb=As =α1h0/fy =實際配筋： 228 (As =1232mm2)實際配筋率ρ= As/bfc(2)支座B M= –下部跨間截面按單筋T形截面計算，因α1fc b＇f h＇f (h0hf/2)= 100 (665–100/2)=M/（α1bbf’h0/fy =實際配筋：332 (As =2413mm2)實際配筋率ρ= As/bb＇fft/ fy｝％=％,%(3)支座BM=–(h0h’f/2)= 100(665–100/2)=fcαs=γREh02）=（）=ξ=1=﹤ξb=As =α1h0=339/(350665)=%小于ρmin=max｛，45bf’計算結(jié)果如表7。ft h0/s ()在抗震情況下，框架梁的截面尺寸應(yīng)滿足： hω /b ≤4時，Vb≤ ξfcfcm h0=640mmαs = γREAB跨：(1)跨中(按T形截面計算)翼緣計算寬度取下面三項中較小值：按跨度考慮： b＇f = Ln/3 =6300/3 =2100mm按梁間距考慮： b＇f =b＋Sn =400+