【正文】 四年的風(fēng)風(fēng)雨雨，我們一同走過，充滿著關(guān)愛，給我留下了值得珍藏的最美好的記憶。本次畢業(yè)設(shè)計(jì)是對(duì)我大學(xué)四年學(xué)習(xí)下來(lái)最好的檢驗(yàn)。盡我所知，除文中已經(jīng)特別注明引用的內(nèi)容和致謝的地方外，本論文不包含任何其他個(gè)人或集體已經(jīng)發(fā)表或撰寫過的研究成果。tspan = length(t)/60。title(39。ylabel(39。xlabel(39。ran=min(ran)。v = vx*v_j/10。l = y(:,2)。C(10)=delta。phi=K + ome/(3*G)。 %槍(炮)膛橫斷面積A dm^2%f=1000000。 （2）炮尾螺紋退刀槽斷面的強(qiáng)度計(jì)算 在螺紋退刀槽的截面上，由作用在炮尾前室的力產(chǎn)生的軸向應(yīng)力 在退刀槽靠近螺紋處的剪應(yīng)力： 采用第四強(qiáng)度理論，其相當(dāng)應(yīng)力為： 安全系數(shù)為 由以上計(jì)算可知，炮尾螺紋退刀槽斷面滿足強(qiáng)度要求。4 炮尾設(shè)計(jì) 概述炮尾的主要作用是發(fā)射時(shí)與閂體一起可靠的閉鎖炮膛、連接身管和反后坐裝置，安置炮閂的各種裝置（開閂、關(guān)閂、抽筒、擊發(fā)等裝置）和調(diào)整火炮后座部分和起落部分的重量和重心的位置。 確定和繪制身管的理論強(qiáng)度曲線 藥室部 由于安全系數(shù)為1，由藥室底到膛線起點(diǎn)的理論強(qiáng)度曲線與前面求出的高低溫壓力曲線相重合。身管外面用被筒來(lái)增加后座部分質(zhì)量，被筒和身管是間隙配合，被筒不承受火藥氣體的壓力。5) 彈帶擠進(jìn)膛線是瞬時(shí)完成，以一定的擠進(jìn)壓力標(biāo)志彈丸的擠進(jìn)條件。 身管設(shè)計(jì)的步驟（1）根據(jù)設(shè)計(jì)要求，解出的內(nèi)彈道數(shù)據(jù)，分別計(jì)算pl、pt、vl、vt變化 規(guī)律并做出曲線圖；（2）繪制發(fā)射時(shí)身管壁的高低溫壓力曲線，做出身管的理論強(qiáng)度曲線；（3）根據(jù)強(qiáng)度要求確定身管的身管理論外形；（4）根據(jù)總體要求和身管與搖架、炮尾、炮口制退器的連接對(duì)理論外形進(jìn)行調(diào)整；（5）根據(jù)調(diào)整后的外形尺寸，校核身管的實(shí)際強(qiáng)度；（6）根據(jù)調(diào)整后的外形尺寸，繪制身管三維圖，并計(jì)算質(zhì)量；（7）繪制身管零件圖。發(fā)射時(shí)火藥氣體的壓力使彈帶嵌入膛線內(nèi)，并推動(dòng)彈丸在炮膛內(nèi)向前運(yùn)動(dòng)，同時(shí)陽(yáng)線通過彈帶迫使彈丸旋轉(zhuǎn)。大多數(shù)現(xiàn)代牽引式火炮可在幾分鐘內(nèi)進(jìn)入和撤出戰(zhàn)斗，采用了計(jì)算機(jī)化火控系統(tǒng)后可以保證首發(fā)命中，減少了毀傷目標(biāo)所需的時(shí)間和彈藥。 到了19世紀(jì)下半期，出現(xiàn)了后裝線膛榴彈炮，能發(fā)射長(zhǎng)圓柱彈丸，威力更為強(qiáng)大。本火炮擬采用藥筒定裝式的藥室。 為了進(jìn)行內(nèi)彈道計(jì)算，我們必須將體現(xiàn)射擊現(xiàn)象物理實(shí)質(zhì)的方程組綜合進(jìn)行計(jì)算。 內(nèi)彈道已知參數(shù)根據(jù)已知給定參數(shù)，： 內(nèi)彈道計(jì)算參數(shù)口徑d（mm）122啟動(dòng)壓力P0(Mpa)30彈丸重量q（kg）次要功系數(shù)k炮膛橫截面積S（m2）裝藥量ω（kg）藥室擴(kuò)大系數(shù)火藥熱力系數(shù)θ裝填密度Δ/（kg/dm3）彈丸相對(duì)行程長(zhǎng)火藥種類9/7裝藥量ω（kg）火藥力f（J/kg）100000燃速系數(shù)μ1[m/(sPan)]燃速指數(shù)n火藥密度ρ（kg/m3）孔道直徑d0(mm)藥粒直徑D0（mm）火藥厚度e1（mm）藥粒長(zhǎng)度c（mm）余容α（m3/kg）火藥種類4/1裝藥量ω（kg）火藥力f（J/kg）100000燃速系數(shù)μ1[m/(sPan)]燃速指數(shù)n火藥密度ρ（kg/m3）火藥厚度e1（mm） 藥粒長(zhǎng)度c（mm）余容α（m3/kg） 混合裝藥計(jì)算第一種火藥的裝藥量為ω1，第二種火藥的裝藥量為ω2，則總裝藥量為： ω=ω1+ω2各單一火藥在裝藥中所占的比例為 α1= α2=并且可得 α1+α2=1若Z1和Z2分別表示各單一火藥的已燃相對(duì)厚度，則 對(duì)于大多數(shù)的混合裝藥，兩種火藥的理化性能接近，它的燃速系數(shù)和火藥力差別不大，因此可取 u11=u12 內(nèi)彈道方程組1） 體現(xiàn)火藥燃燒時(shí)氣體生成規(guī)律的幾何燃燒定律方程： 第一種裝藥（9/7）： 分裂前 分裂后 火藥的形狀特征量： 第二種裝藥（4/1）： 火藥的形狀特征量： 幾何燃燒定律方程為： 2） 體現(xiàn)火藥燃燒時(shí)氣體生成規(guī)律的速度燃燒定律的方程 3） 體現(xiàn)彈丸運(yùn)動(dòng)以及考慮各種次要功的彈丸運(yùn)動(dòng)方程 4） 體現(xiàn)彈丸速度和形成關(guān)系的方程 5） 體現(xiàn)膛內(nèi)氣體狀態(tài)以能量裝換過程的內(nèi)彈道學(xué)基本方程 式中： 上述方程是在上述假設(shè)基礎(chǔ)上建立起來(lái)的，組成了內(nèi)彈道方程組，把以上方程通過數(shù)學(xué)變換可以得到以下方程組： 常量計(jì)算公式： 以上微分方程和代數(shù)方程組成了內(nèi)彈道的數(shù)學(xué)模型，是本次編寫內(nèi)彈道計(jì)算程序的依據(jù)。 計(jì)算相關(guān)參量 ： 50010001500200025003000350040004500 因?yàn)椴捎孟趸藁鹚?，所以溫度修正系?shù) 因?yàn)樯砉苋L(zhǎng) 比值 因此取 又因 所以次要功計(jì)算系數(shù) 確定高溫膛底最大壓力 確定高溫彈底最大壓力 取，則 確定高溫彈道最大壓力 確定 根據(jù)，由內(nèi)彈道壓力表進(jìn)行插值求出B=，按B=。根據(jù)總體要求和身管與搖架、炮尾、炮口制退器的連接對(duì)理論外形進(jìn)行調(diào)整。（4）炮尾的外形應(yīng)勻稱，炮尾的重量應(yīng)滿足后座部分重量和重心位置的要求。 %彈重 kgW0=。 %第一種裝藥形狀特征量χ1chi_s=。C(3)=lambda_s。outputf39。 vx = y(:,3)。pd=px*f*Delta/1000/(1+ome/3/fail/G)。Pm]。subplot(2,2,2)plot(t,v,39。 %p_l曲線grid