【正文】 框架柱的控制截面取柱上下兩端的截面，因?yàn)榭刂平孛鎻澗刂底畲?，剪力相同，而軸力相差值僅只為柱自重，當(dāng)柱采用對稱配筋時，不利內(nèi)力組合一般為|M|max 及相應(yīng)的 N、Nmax 及相應(yīng) M、Nmin 及相應(yīng)的 M。）樓層 1q39。m）圖 243 左震荷載下的剪力圖 （圖中 V 單位 kN）圖 244 左震荷載下的柱軸力圖 （圖中 N 單位 kN）（1）風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值垂直于建筑物表面上的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值當(dāng)計(jì)算主要承重結(jié)構(gòu)時按下式來計(jì)算： 0kzszw???式中， —風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值（kN/m 2）k?—高度 Z 處的風(fēng)振系數(shù)z?—風(fēng)荷載體型系數(shù)s?—風(fēng)壓高度變化系數(shù)z—基本風(fēng)壓（kN/m 2）0?風(fēng)荷載基本風(fēng)壓 W0=，由《荷載規(guī)范》查得：μ s=（迎風(fēng)面） ；μ s=（背風(fēng)面） ，本建筑所在位置的地面粗糙度為 B 類，H/B=，查規(guī)范得：ν=；T 1=, ,由此查規(guī)范得： ，得：???:???????以⑦軸線所在的框架為例進(jìn)行計(jì)算。對于一般層： 2bc?2cK??對于底層： cK??表 233 橫向框架柱側(cè)移剛度 D 計(jì)算表①，16 軸層次 層高 (m)h柱 根數(shù) Kc?21hiDc?N/mm（N/mm）?AB 邊柱 2 25319AB 中柱 2 28988CD 中柱 2 289881 CD 邊柱 2 253191086142～3 AB 邊柱 2 18949 106224AB 中柱 2 34163CD 中柱 2 34163CD 邊柱 2 18949表 234 橫向框架柱側(cè)移剛度 D 計(jì)算表②，15 軸層次 層高 (m)h柱 根數(shù) Kc?21hiDc?N/mm（N/mm）?AB 邊柱 2 27383AB 中柱 2 30502CD 中柱 2 305021 CD 邊柱 2 27383115770 AB 邊柱 2 23231AB 中柱 2 30155CD 中柱 2 301552～3 CD 邊柱 2 23231106772表 235 橫向框架柱側(cè)移剛度 D 計(jì)算表③，14 軸層次 層高 (m)h柱 根數(shù) Kc?21hiDc?N/mm（N/mm）?AB 邊柱 2 27383AB 中柱 2 30502CD 中柱 2 305021 CD 邊柱 2 27383115770 AB 邊柱 2 23231AB 中柱 2 30155CD 中柱 2 301552～3 CD 邊柱 2 23231106772表 236 橫向框架柱側(cè)移剛度 D 計(jì)算表④，13 軸層次 層高 (m)h柱 根數(shù) Kc?21hiDc?N/mm（N/mm）?AB 邊柱 2 27383AB 中柱 2 305021 CD 中柱 2 30502115770 CD 邊柱 2 27383AB 邊柱 2 23231AB 中柱 2 30155CD 中柱 2 301552～3 CD 邊柱 2 23231106772表 237 橫向框架柱側(cè)移剛度 D 計(jì)算表 5，12 軸層次 層高 (m)h柱 根數(shù) Kc?21hiDc?N/mm（N/mm）?AB 邊柱 2 27383AB 中柱 2 30502CD 中柱 2 305021 CD 邊柱 2 27383115770 AB 邊柱 2 23231AB 中柱 2 30155CD 中柱 2 301552～3 CD 邊柱 2 23231106772AB 邊柱 2 14882AB 中柱 2 20717CD 中柱 2 207174 CD 邊柱 2 1488271198表 238 橫向框架柱側(cè)移剛度 D 計(jì)算表 6，11 軸層次 層高 (m)h柱 根數(shù) Kc?21hiDc?N/mm（N/mm）?AB 邊柱 2 27383AB 中柱 2 30502CD 中柱 2 305021 CD 邊柱 2 27383115770 2～3 AB 邊柱 2 23231 106772AB 中柱 2 30155CD 中柱 2 30155CD 邊柱 2 23231AB 邊柱 2 18161AB 中柱 2 23340CD 中柱 2 233404 CD 邊柱 2 1816183002表 239 橫向框架柱側(cè)移剛度 D 計(jì)算表 7，10 軸層次 層高 (m)h柱 根數(shù) Kc?21hiDc?N/mm（N/mm）?AB 邊柱 2 27383AB 中柱 2 30502CD 中柱 2 305021 CD 邊柱 2 27383115770 AB 邊柱 2 23231AB 中柱 2 30155CD 中柱 2 301552～3 CD 邊柱 2 23231106772AB 邊柱 2 18161AB 中柱 2 23340CD 中柱 2 233404 CD 邊柱 2 1816183002表 2310 橫向框架柱側(cè)移剛度 D 計(jì)算表 8，9 軸層次 層高 (m)h柱 根數(shù) Kc?21hiDc?N/mm（N/mm）?AB 邊柱 2 27383AB 中柱 2 30502CD 中柱 2 305021 CD 邊柱 2 27383115770 AB 邊柱 2 23231AB 中柱 2 301552～3 CD 中柱 2 30155106772CD 邊柱 2 23231AB 邊柱 2 18161AB 中柱 2 23340CD 中柱 2 233404 CD 邊柱 2 1816183002,所以該框架為規(guī)則框架。(1)充分了解把握該地區(qū)的辦公建筑建設(shè)習(xí)慣,氣候、地理位置特點(diǎn),設(shè)計(jì)出功能齊全、結(jié)構(gòu)合理、辦公智能的現(xiàn)代化辦公樓。同時使用 PKPM 軟件電算出該框架的所有配筋圖。通過畢業(yè)設(shè)計(jì)，綜合應(yīng)用四年的所學(xué)的專業(yè)知識，使我的專業(yè)水平得到很大提高，為將來的工作打下了堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ)。關(guān)鍵詞：建筑設(shè)計(jì) 荷載統(tǒng)計(jì) 內(nèi)力組合 構(gòu)件設(shè)計(jì)The Design Of HuanYang Multy Office Building in MianYang（English Abstract） Abstract: The topic of this design is: The Design Of HuanYang Multy Office Building in MianYang, The design contents includes the building design and construction design. This design corpus as three layer, parcels are four layer。建筑與結(jié)構(gòu)是相互聯(lián)系的。(2)該建筑底層主要作為辦公樓的大廳；一、二、三層為主要的辦公區(qū)域；四層為主要的會議區(qū)域；局部三層為休息娛樂區(qū)域。??（1）.橫向自振周期的計(jì)算 運(yùn)用頂點(diǎn)位移法來計(jì)算，對于質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻的框架結(jié)構(gòu)，基本自振周期可按下式來計(jì)算： Tu??式中， ——計(jì)算結(jié)構(gòu)基本自振周期用的結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)假想位移，即假想把集中在Tu各層樓面處的重力荷載代表值 作為水平荷載而算得的結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)位移；iG——結(jié)構(gòu)基本自振周期考慮非承重磚墻影響的折減系數(shù)，取 ；T?故先計(jì)算結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的假想側(cè)移，計(jì)算過程如下表：表 241 構(gòu)頂點(diǎn)的假想側(cè)移計(jì)算樓層 Gi/kN ∑Gi/kN ∑Di/(N/㎜) △ui/㎜ ui/㎜4 320204 3 853628 23 853628 15 919004 T1=?? =（2）.水平地震作用及樓層地震剪力計(jì)算多遇地震作用下，設(shè)防烈度為 7 度，查表 α max=Tg=, T1Tg∴ ()()86g??????Geq=∑Gi== EKiiFHG??61 ???由于 T1== 因此，不考慮結(jié)構(gòu)頂部附加水平地震作用。此框架的負(fù)載寬度為：。12q39。但是在組合時，尚可結(jié)合結(jié)構(gòu)受力的特點(diǎn)（滿布活載）和荷載組合中的實(shí)際情況（僅有重力荷載代表值+左震和重力活載代表值+右震時） ，適當(dāng)簡化?？缰薪孛嬉话闶亲畲笳龔澗刈饔玫慕孛?，有時也可能出現(xiàn)負(fù)彎矩，因此要組合出最不利正彎矩和可能出現(xiàn)的負(fù)彎矩，用于梁跨內(nèi)配筋。(.8)(.)?????????? = .2(.61.)...(36.) =M1=P1E1== M2=P2E2== 表 251 ⑦軸線作用的恒荷載匯總表（注：表中 單位 Kn/M ,P 單位為 kN。）樓層 A 柱 B 柱 C 柱 D 柱4 3 2 1 圖 242 左震荷載下的彎矩圖 （圖中 M 單位 kN??（1）.梁線剛度計(jì)算：混凝土 C30 表 231類別 Ec/(N/mm2) b h?/mm mm I0/mm4 l/mm ECI0/l/N mm??2ECI0/lN mm?AB 梁 104 300 600 109 5400 1010? 1010? 1010BC 梁 104 300 600 109 2400 1010 1010 1010?CD 梁 104 300 600 109 5400 1010 1010 1010（2） .柱線剛度計(jì)算：混凝土 C30表 232層次 /mmchEc/(N/mm2) b h?/mm mm Ic/mm4 ECIc/h/N mm?1 4400 104? 600 600 1010? 1010?2～3 3500 104 600 600 1010 10104 3900 104 600 600 1010 1010 計(jì)算柱的側(cè)移剛度柱的側(cè)移剛度 D 計(jì)算公式： 21hic??其中 為柱側(cè)移剛度修正系數(shù)， 為梁柱線剛度比，不同情況下 、 取值不c?Kc?K同。抗震烈度按七度設(shè)防設(shè)計(jì)，框架等級按三級設(shè)計(jì)，根據(jù)地形采用矩形設(shè)計(jì)，很好地與周圍環(huán)境融為一體向現(xiàn)代化辦公建筑發(fā)展。在本次設(shè)計(jì)中手算了一榀框架所受到的豎向荷載，水平荷載，和地震荷載計(jì)算通過內(nèi)力分析，最后算出梁、柱、板的配筋。電算部分采用 PKPM 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)軟件進(jìn)行分析計(jì)算。 The story altitude of ground floor is , the four floor is meters and the other . The whole building acreage is near to 2500 square meters, the level of indoors and outside is meter, this engineering sets up the opposite elevation is 177。每一部分都關(guān)系到下一步的進(jìn)行。由于該辦公建筑位于市區(qū)，所以在立面上既要講究自然大方同時又要與周圍環(huán)境相融合，突出人與自然的和諧之美。表 242 各質(zhì)點(diǎn)橫向水平地震作用及樓層地震剪力計(jì)算表樓層 Hi/m Gi/kN GiHi/kN所以得沿高度分布的荷載標(biāo)準(zhǔn)值為： ???根據(jù)各樓層標(biāo)高處的高度 Hi，并由規(guī)范查取 ，代入上式可得各摟層標(biāo)高處的，詳細(xì)結(jié)果見下表：??qz表 2410 沿建筑高度分布的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值樓層 Hi/m Hi/H z?Z???1/qzKNm??2/qzKN4 1 3 2 1 1 1 (a)位位 m位 (b)位位 位位m位圖 245 框架上的風(fēng)荷載?、咻S線橫向框架進(jìn)行計(jì)算，如圖所示，直接傳給該框架的樓面荷載為與其相連的板，計(jì)算單元內(nèi)的其余樓面荷載則通過次梁和縱向框架梁以集中力的形式傳給橫向框架，作用于各節(jié)點(diǎn)上。P1 P2 M1 M24 3 65 2 1 （2）活荷載計(jì)算 P圖 253 各層梁上作用的活荷載4 層： ===39。一．二．三級框架的梁柱節(jié)點(diǎn)處，除框架頂層和柱軸壓比小于 者及框支柱的節(jié)點(diǎn)外，柱端組合的彎矩設(shè)計(jì)值應(yīng)符合下式要求：∑Mc=ηc∑Mb式中：∑M c為節(jié)點(diǎn)上下柱端截面順時針或反時針方向組合的彎矩設(shè)計(jì)值之和，上下主端的彎矩設(shè)計(jì)值可按彈性分析分配；∑M b為節(jié)點(diǎn)左右梁端順時針或反時針方向組合的彎矩設(shè)計(jì)值之和；η c為柱端彎矩增大系數(shù)，三級為 。梁端截面是最大負(fù)彎矩及最大剪力作用的截面，而水平地震作用下還可能出現(xiàn)正彎矩，因此，內(nèi)力組合要找出最不利負(fù)彎矩及最不利正彎矩，用于計(jì)算梁端上部和下部的配筋，還要找出最不利剪力，用于梁端斜截面抗震承載力計(jì)算，配置箍筋。1q===39。m，V 單位 kN，L 單位 kN）AB 框架梁 BC 框架梁 CD 框架梁樓層 M