【正文】 printf(m116=%f,m117=%f,m118=%f,m119=%f,m120=%f\n,m116,m117,m118,m119,m120)。 printf(m36=%f,m37=%f,m38=%f,m39=%f,m40=%f\n,m36,m37,m38,m39,m40)。 m140=(m99*m110+m95)/m100。 m124=m39m123。 m108=(m72*m90m87)/m99。 m92=sin(m91/B)。 m73=m6/(2*m49)。 m59=m41*m56/m51。 m43=cos(m42/B)。 m27=1/sqrt(1+m26*m26)。 m11=sin(atan(1/m10))。m2,amp。 如圖所示的組合式橋殼是將兩根無縫鋼管制成的軸管壓入主減速器殼．再用塞焊方法焊成一體的。對(duì)這類半軸應(yīng)采用中頻淬火使半軸具有適當(dāng)?shù)挠不瘜樱⒃诒砻嫔闲纬杀容^大的殘余壓應(yīng)力，從而大大提高半軸的抗扭強(qiáng)度和疲勞強(qiáng)度。 CATIA建模 半軸齒輪 行星齒輪 十字軸 差速器左殼 差速器右殼 差速器總成3 車輪傳動(dòng)裝置設(shè)計(jì) 概述 車輪傳動(dòng)裝置位于傳動(dòng)系末端，其基本功用是接受從差速器傳來的轉(zhuǎn)矩并將其傳給車輪。 本次設(shè)計(jì)齒數(shù)分別定為10和16。在一般用途的汽車上，輪間差速器常采用對(duì)稱錐齒輪式差速器如圖所示，其兩個(gè)半軸齒輪大小相同，可將轉(zhuǎn)矩大致平均分配結(jié)左、右驅(qū)動(dòng)輪。主、從動(dòng)齒輪齒面上所受到的軸向力和徑向力的計(jì)算公式見下表。初選軸承30212，查相關(guān)手冊(cè)得到軸承所需參數(shù)：d=60mm，T=，D=110mm，A=20mm，=15；所以可以求得x值： ()為求軸承載荷須求得：b’=a+x=38+=； ()a’=b2x==； ()c’=a’+b’=+= () 錐齒輪軸承的預(yù)緊 為了增加支承剛度，提高齒輪嚙合的平穩(wěn)性，對(duì)主減速器齒輪的圓錐滾子軸承應(yīng)給予適當(dāng)?shù)念A(yù)緊力。齒面噴九處理有可能提高壽命25％。 主動(dòng)齒輪輪齒接觸強(qiáng)度計(jì)算 當(dāng)T=min[Tce，Tcs] 時(shí)，計(jì)算主動(dòng)齒輪： 查表得[]=2800Mpa,故計(jì)算合格。 大齒輪齒面寬： () 小齒輪齒面寬： () 主減速器準(zhǔn)雙曲面的幾何尺寸的設(shè)計(jì)計(jì)算 主減速器準(zhǔn)雙曲面的幾何尺寸的設(shè)計(jì)計(jì)算：（因?yàn)橹鳒p速器準(zhǔn)雙曲面的幾何尺寸需要重復(fù)計(jì)算多次，所以本次設(shè)計(jì)中應(yīng)用C語言編寫程序來完成計(jì)算，程序及結(jié)果見附錄B） 主動(dòng)齒CATIA建模 被動(dòng)齒CATIA建模 主減速器弧齒錐齒輪與準(zhǔn)雙曲面齒輪強(qiáng)度計(jì)算及材料選擇 單位齒長上的圓周力 在汽車工業(yè)的實(shí)踐中，主減速器齒輪的表面耐磨性常常用輪齒上單位齒長的圓周P來估算： ()式中 Tce—主動(dòng)錐齒輪的計(jì)算載荷，； 準(zhǔn)雙曲面齒輪傳動(dòng)副的螺旋角 螺旋方向 弧齒錐齒輪的旋轉(zhuǎn)方向的軸向力 螺旋方向有左旋、右旋之分。在汽車主減速器中，對(duì)于轎車和輕型貨車等輕負(fù)荷傳動(dòng)，可取較大的E值，；對(duì)于貨車和大客車等負(fù)荷較大的傳動(dòng)，應(yīng)取較小的值，E（—）D2。然而這兩種載荷確定方法仍很重要，按這兩種方法計(jì)算的最大應(yīng)力可以與同類汽車進(jìn)行比較，也可作為選擇錐齒輪主要參數(shù)的依據(jù)。齒輪的工作條件急劇變壞。 主減速器齒輪的比較 弧齒錐齒輪傳動(dòng) 一對(duì)弧齒錐齒輪嚙合時(shí)，輪齒并不是在全長上嚙合，而是從一端逐漸連續(xù)平穩(wěn)地轉(zhuǎn)向另一端，并有幾個(gè)齒同時(shí)載荷，而且嚙合平穩(wěn)。 按發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩和最低檔傳動(dòng)比確定從動(dòng)錐齒輪的計(jì)算轉(zhuǎn)矩Tce： () 式中 Tce—計(jì)算轉(zhuǎn)矩，； Temax—發(fā)動(dòng)機(jī)最大使用轉(zhuǎn)矩，； N—驅(qū)動(dòng)橋數(shù)，本車為1； i1—變速器一檔傳動(dòng)比，； if—分動(dòng)器傳動(dòng)比，本車沒有分動(dòng)器； i0—主減速器傳動(dòng)比，； —從發(fā)動(dòng)機(jī)到主減速器從動(dòng)齒輪之間的傳動(dòng)效率，； k—液力變矩器系數(shù)，本車沒有液力變矩器； kd—由于猛踩離合器而產(chǎn)生的動(dòng)載荷系數(shù)，對(duì)于液力自動(dòng)變速器，kd=1。本次設(shè)計(jì)取Z1=9，Z2=37，符合上述要求。 螺旋角的大小影響到軸向重合系數(shù)、齒輪的強(qiáng)度及軸向力的大小。因此對(duì)于輕負(fù)荷工作的錐齒輪，一般采用小壓力角，可獲得運(yùn)轉(zhuǎn)平穩(wěn)、噪聲低的效果。 主動(dòng)齒輪齒抗彎強(qiáng)度計(jì)算當(dāng)T=min[Tce，Tcs] 時(shí)： 查表得[]=700Mpa,故計(jì)算合格。滲碳合金銅的優(yōu)點(diǎn)是表面可得到含碳量很高的硬化層，有相當(dāng)高的耐磨性和抗壓性，而心部較軟，有較好的韌性。懸臂式支承結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，支承剛度較差，用于傳遞較小轉(zhuǎn)矩的轎車、輕型貨車的單級(jí)主減速器以及許多雙級(jí)主減速器中。 ，求得為351mm。 本次設(shè)計(jì)中，選用軸承30212。 對(duì)稱式圓錐行星齒輪差速器的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 行星齒輪數(shù)目的選擇由于本次設(shè)計(jì)為大客車，根據(jù)載荷需要，選擇四個(gè)行星齒輪。 行星齒輪的軸孔長度和孔徑 行星齒輪安裝孔與行星齒輪的軸名義直徑相同，而行星齒輪孔的深度L就是行星齒輪在其軸上的支承長度。全浮式半袖廣泛用在中、重型貨車上?？煞质綐驓ぶ圃旃に嚭?jiǎn)單，主減速器軸承支承剛度好。 因?yàn)閺澢鷳?yīng)力和剪切應(yīng)力計(jì)算值均小于許用值，所以橋殼的強(qiáng)度符合要求。m147,amp。 m20=*(m5/m19)。 m36=atan(m35)*B。 m52=m12/m50。 printf(\n)。m84=176*m83/m2。 m101=m48m91。 m117=atan(m116/sqrt(1m116*m116))*B。 m133=m128m129*m130+m75*((m113)*(1m3)(m35*m37))。 printf(m1=%f,m2=%f,m3=%f,m4=%f,m5=%f\n,m1,m2,m3,m4,m5)。 printf(m81=%f,m82=%f,m83=%f,m84=%f,m85=%f\n,m81,m82,m83,m84,m85)。運(yùn)行結(jié)果input m1,m2,m4,m5,m6,m7,m8,m18,m78,m85,m146,m147,k9,37,80,55,518,45,m1=,m2=,m3=,m4=,m5=m6=,m7=,m8=,m9=,m10=m11=,m12=,m13=,m14=,m15=m16=,m17=,m18=,m19=,m20=m21=,m22=,m23=,m24=,m25=m26=,m27=,m28=,m29=,m30=m31=,m32=,m33=,m34=,m35=m36=,m37=,m38=,m39=,m40=m41=,m42=,m43=,m44=,m45=m46=,m47=,m48=,m49=,m50=m51=,m52=,m53=,m54=,m55=m56=,m57=,m58=,m59=,m60=m61=,m62=,m63=,m64=,m65=m66=,m67=,m68=,m69=,m70=m71=,m72=,m73=,m74=,m75=m76=,m77=,m78=,m79=,m80=m81=,m82=,m83=,m84=,m85=m86=,m87=,m88=,m89=,m90=m91=,m92=,m93=,m94=,m95=m96=,m97=,m98=,m99=,m100=m101=,m102=,m103=,m104=,m105=m106=,m107=,m108=,m109=,m110=m111=,m112=,m113=,m114=,m115=m116=,m117=,m118=,m119=,m120=m121=,m122=,m123=,m124=,m125=m126=,m127=,m128=,m129=,m130=m131=,m132=,m133=,m134=,m135=m136=,m137=,m138=,m139=,m140=m141=,m142=,m143=,m144=,m145=m146=,m147=,m148=,m149=,m150=47。 printf(m71=%f,m72=%f,m73=%f,m74=%f,m75=%f\n,m71,m72,m73,m74,m75)。 m149=m96m4*m148。 m131=m128+m129*m130+m75*m126。 m115=m113/m114。 m99=sin(m98/B)。 m81=cos(m80/B)。 m66=m7/m65。 m50=cos(m48/B)。 m34=m33/(sqrt(1m33*m33))。 m18=*m1+。m85,amp。 設(shè)計(jì)尺寸：B=1860mm，L=1030mm，D=120mm，d =80mm (4 .1) 牽引力或制動(dòng)力最大時(shí)： 垂直平面內(nèi)的彎矩Mv： (4 .2) 水平面內(nèi)的彎矩Mh： (4 .3) (4 .4) 抗彎截面系數(shù)： (4 .5)抗扭截面系數(shù)： (4 .6)當(dāng)牽引力或制動(dòng)力最大時(shí)，橋殼鋼板一彈簧座處危險(xiǎn)斷面的彎曲應(yīng)力和扭轉(zhuǎn)應(yīng)力為： (4 .7) (4 .8)危險(xiǎn)斷面的合成應(yīng)力為： (4 .9) 符合強(qiáng)度要求 當(dāng)側(cè)向力最大時(shí)，橋殼內(nèi)、外板簧座處斷面的彎曲應(yīng)力和為： (4 .10) (4 .11) ，故符合強(qiáng)度要求 當(dāng)汽車通過不平路面時(shí)的彎曲應(yīng)力： (4 .12) ，故符合強(qiáng)度要求 可鍛鑄鐵橋殼的彎曲應(yīng)力不應(yīng)超過300N/mm，中碳合金鋼半軸套管的彎曲應(yīng)力不應(yīng)超過500 N/mm，剪切應(yīng)力不應(yīng)超過250N/mm。兩部分通過螺栓連接為一體。理論上，此時(shí)半軸不承受由路面反力引起的徑向力和軸向力，而僅承受轉(zhuǎn)矩。某些重型貨車和礦用車采用25的壓力角，以提高齒輪強(qiáng)度。慢、快轉(zhuǎn)半軸的轉(zhuǎn)矩比為 ()Kd與系數(shù)K之間有：