【正文】 ③A, B類焊縫的余高,對碳鋼和常用不銹鋼按規(guī)定操作。 。 Ⅱ.接管法蘭的伸出長度按圖紙。除銹長度不小于兩倍管板厚度。在確定鞍座實際承受的載荷時，應將水壓試驗時容器及介質的總重可能最大的情況考慮進去。鞍座的結構旅行，應提及以下五點。一般圓缺切口的高度h?。▇），對于無相變流體，推薦取h/=~。其值簡表。圓筒壁溫下的彈性模量。有應力腐蝕時不可采用這種方法。分程隔板槽的轉角處應有45倒角。需要補強面積：。所以當法蘭與螺柱間在工作狀態(tài)下溫差較大時，應選用B型螺柱。四. 法蘭標記 法蘭標準號法蘭類型標準號甲型平焊法蘭GB/T47012000乙型平焊法蘭GB/T47022000長頸對焊法蘭GB/T47032000密封面形式與代號密封面形式代號平面密封面RF凹凸密封面凹密封面FM凸密封面M槽密封面密封面T槽密封面G法蘭名稱與代號 法蘭類型名稱及代號一般法蘭法蘭襯環(huán)法蘭法蘭C 由JB/T47032000，取法蘭材料為16MnR選取長頸對焊法蘭。法蘭的最大允許工作壓力是高于還是低于其公稱壓力，完全取決于選用的法蘭材料與法蘭的工作溫度。（1） 法蘭的公稱直徑 容器法蘭的公稱直徑指的是與法蘭相配的筒體或封頭的公稱直徑，由于卷制圓筒及其相配接封頭的公稱直徑均等于其內徑，所以容器法蘭的公稱直徑也等于其內徑，只有帶襯環(huán)的甲型平焊法蘭例外，這種法蘭的法蘭盤內徑比容器殼體外徑還要大4mm，但是襯環(huán)的內徑需與容器的內徑相同。因此這種法蘭適用于較大直徑和較高壓力的條件下。為方便壓力表讀數(shù)，取。從宏觀受力分析，縱向的 焊接接頭承受的環(huán)向應力要比環(huán)向的焊接接頭承受的頸向應力大一倍，所以焊接接頭系數(shù)應該是針對承受應力大的縱向焊接接頭而 不是環(huán)向焊接接頭。（4）計算壓力 計算壓力是指在相應設計溫度下，用以確定受壓元件厚度的壓力，其中包括液柱靜壓力。據(jù)此，容器的設計壓力可取p=（~）pw。通過對污垢形成的機理、生長速度、影響因素的研究，預測污垢曲線，從而控制結垢，這對傳熱效率的提高將帶來重大的突破。物性模擬將代表換熱器的經濟技術水平。以板代管制成的換熱器，結構緊湊，傳熱效果好，因此陸續(xù)發(fā)展為多種形式。 20世紀80年代以來，換熱器技術飛速發(fā)展，帶來了能源利用率的提高。 由于板式換熱器的結構緊湊、空隙小、因而單位體積的傳熱面積增大,其安裝面積約為管殼式的1/ 2～1/ 3 ,可節(jié)省占地面積與施工費用,每一外殼容積為1 時,其傳熱面積為80左右,另外,板式換熱器容易增減換熱面積,對于管殼式換熱器在需要增加液體的處理量時,原有熱交換器的傳熱面積幾乎不可能增加,但板式換熱器的傳熱面積卻很容易增加,從而增加處理能力,另外,板式換熱器只有傳熱板的外殼板暴露在大氣中,因此,散熱損失可忽略不計,也不需保溫措施。三、按結構分類分為浮頭式換熱器、固定管板式換熱器、填料函式換熱器、U形管式換熱器、蛇管式換熱器、雙殼程換熱器、單套管換熱器、多套管換熱器、外導流筒換熱器、折流桿式換熱器、熱管式換熱器、插管式換熱器、滑動管板式換熱器。流程優(yōu)化軟件技術的發(fā)展帶來了換熱器應用的增多。完善的換熱器在設計或選型時應滿足以下基本要求： （1） 合理地實現(xiàn)所規(guī)定的工藝條件； （2） 結構安全可靠； （3） 便于制造、安裝、操作和維修； （4） 經濟上合理。本科生畢業(yè)設計說明書（畢業(yè)論文） 摘要本文是一篇關于固定管板式換熱器的結構設計，主要用于尿液的冷卻。能源是當前人類面臨的重要問題之一,能源開發(fā)及轉換利用已成為各國的重要課題,而換熱器是能源利用過程中必不可少的設備,幾乎一切工業(yè)領域都要使用,化工、冶金、動力、交通、航空與航天等部門應用尤為廣泛。換熱器的大量使用有效地提高了能源的利用率，使企業(yè)成本降低，效益提高。四、按折流板分布分類分為單弓形換熱器、雙弓形換熱器、三弓形換熱器、螺旋弓形換熱器。 板式換熱器在運行維護方面的特點之一就是裝拆比較方便,甚至可以不必完全拆開,僅把壓緊螺栓松開就可抽出板片清洗、更換墊圈,以至更換板片。各種新型、高效換熱器的相繼開發(fā)與應用帶來了巨大的社會經濟效益，市場經濟的發(fā)展、私有化比例的增大，降低成本已成為企業(yè)追求的最終目標。30年代初，瑞典首次制成螺旋板換熱器。分析設計是近代發(fā)展的一門新興學科，通過分析設計可以得到流體的流動分布場，也可以將溫度場模擬出來，這無疑給流路分析發(fā)技術帶來發(fā)展，同時也給常規(guī)強度計算帶來更精確、更便捷的手段。保證裝置低能耗、長周期的運行，超聲波防垢技術將得到大力發(fā)展。2. 裝有爆破片的容器，起設計壓力不得低于爆破片的設計爆破壓力上限。當元件所承受的液柱靜壓力小與百分之五設計壓力時，可不計液柱靜壓力。但對于半球形封頭與筒體連接的環(huán)向焊接接頭是一個例外。 檢驗液壓試驗時圓筒的薄膜應力，由GB15098查得,所用Q235B板材在常溫時。乙型法蘭平焊法蘭所覆蓋的公稱直徑與公稱壓力的范圍正好與甲型平焊法蘭相銜接。（2） 法蘭的公稱壓力 法蘭的公稱壓力指的是在規(guī)定的設計條件下，在確定法蘭結構尺寸時所采用設計壓力。4 法蘭的技術要求與標記一. 材料（1）使用板材制造法蘭時應符合以下條件：《碳素結構鋼和低合金結構鋼熱軋厚鋼板和鋼帶》及GB6654〈〈壓力容器用鋼板〉〉。由=，：DND 10001195114010981088108568hadR155422130152032 法蘭設計的應力校核 法蘭的材料選擇由JB4726知，選鍛件20，其中， ① 法蘭力矩。 由于法蘭標準是在綜合考慮法蘭，墊片，緊固螺柱的結構，材料所給條件的基礎上，經過設計，計算編制的，因此螺柱材料不宜隨意確定，必須顧及法蘭，墊片，螺柱材料的匹配?？梢宰鳛檠a強的面積為： 尚需另外的補強面積為： 補強圈的厚度： 實際取。（2） 管板與換熱管的連接換熱管與管板的連接形式有脹接，焊接，脹焊應用三種。b) 換熱管與管板孔連接部位的粗糙度，對脹接質量有影響。圓筒壁溫下的線膨脹系數(shù)換熱管:材料0Cr18Ni9管壁溫度下的彈性模量。 —許用拉脫力 。間隙太小，穿管困難；間隙太大則容易引起旁路泄漏。a) 鞍座有焊制與彎制之分，焊制是由底板、腹板、筋板和墊板四種板組焊而成。（2） 鞍座是否帶墊板 DN1000mm的鞍座都帶墊板。當管子與管板的連接采用脹接工藝時，管端硬度應低于管板硬度。 Ⅲ.接管法蘭封面必須平行于短殼。 。④焊前用焊口檢測面檢查焊縫坡口，鈍邊間隔是否符合工藝要求，并清理坡口兩側的銹蝕等污物，然后按圖間隔點圓。DN≥600,≥8的容器A, B類焊縫，外圈可使用自動焊，內圈使用手工焊。 ，其開孔直徑。 Ⅰ.法蘭螺栓孔跨中分布。管子應該進行校直，管子兩端須用磨管機清除氧化皮、鐵銹、及污垢等雜質直至露出金屬光澤。 選擇的依據(jù)是：鞍座的實際承受的載荷應小于鞍座的允許載荷。鞍座的標準曾作過無數(shù)次修訂，因而日臻完善，下面介紹的是現(xiàn)行的鞍座標準中的主要內容。弓形折流板是最為常用的一種形式，其上圓切口大小和板間距的大小是影響傳熱和壓降的兩個重要因素，其中圓缺口切口高度應使缺口處流通截面與兩折流板間的流通面積相接近，以減少流通截面變化引起的壓降。 拉脫力的校核公式為： 式中：—管子與管板的膨脹長度 mm。 各元件材料及其設計數(shù)據(jù)的計算殼程圓筒:材料Q235—B(根據(jù)GB150—1998表4—1，：)設計溫度下材料的許用應力。當由于工藝對材料要求的限制，上述要求得不到滿足時，可將管子端部局部退火降低其硬度，以保證脹接強度和緊密性。對與多管成的換熱器，在與管箱連接的一側的管板表面要銑出程隔板槽，槽深一般不小于4mm,槽寬碳鋼取12mm,不銹鋼取11mm。接管外側有效補強高度：。就普通螺紋來說，~，采用A型螺柱，其危險截面上的附加熱應力要比B型螺柱上的附加熱應力值大。全部焊接都必須依據(jù)可靠的焊接工藝評定，采用確保焊接質量的焊接方法和焊接工藝。反之，如果采用的法蘭材料的強度高于16MnR，或者法蘭的使用溫度低于200，那么該法蘭的允許最大工作壓力就應該高于它的設計壓力。2 壓力容器法蘭的尺寸系列一．法蘭尺寸系列表中的兩個基本參數(shù)法蘭的尺寸是由法蘭的公稱直徑DN，公稱壓力PN確定的。有了這個短節(jié)，既可以增加整個法蘭的剛度，又可使容器器壁避免承受附加彎距。 由GB15098，考慮筒體，封頭，接管，法蘭，緊固件材料，取， ——容器元件材料在設計溫度下的許用應力， [δ]——容器元件材料在試驗溫度下的許用應力， ——試驗壓力， 液壓試驗時，由中取一大值。 容器殼體與封頭的焊接接頭都是對接接頭對接焊縫，有縱向和環(huán)向的兩種。4. 對間歇操作的設備，若容器內介質的溫度和壓力隨反應和操作程序進行周期性變化時應按最苛刻的但卻屬同一時刻的溫度與壓力作為設定設計壓力與設計溫度的依據(jù)。1. 裝有安全閥的容器，其設計壓力不得低于安全發(fā)的開啟壓力，安全發(fā)的開啟壓力是根據(jù)容器最大工作壓力調定的。隨著節(jié)能、增效要求的提高，污垢研究將會受到國家的重視和投入。從而使換熱器計算更精確，材料更節(jié)省。 二十世紀20年代出現(xiàn)板式換熱器，并應用于食品工業(yè)。但是,熱管式換熱器的首要問題,是作為傳熱元件的熱管內的工質對于所使用的工作環(huán)境是有一定臨界熱輸送量和工作溫度的極限的,如果超越這一極限溫度繼續(xù)工作,則蒸發(fā)段就會“燒干”而停止工作。 由于板式換熱器的傳熱面上可以壓出凹凸形排液槽,在較低的雷諾數(shù)條件下既可出現(xiàn)紊流狀態(tài),故換熱系數(shù)較高,一般可達3 000～5 000Kcal/. h. ℃,與同樣流速下的管殼式換熱器相比,此值約為管殼式換熱器的傳熱系數(shù)的3～5 倍,雖然,這時板式換熱器的阻力會大一些,如在同樣耗功的條件下相比,則板式換熱器的放熱系數(shù)比管殼式的高一倍左右。 一般分為冷凝器和重沸器。近年來國內在節(jié)能、增效等方面改進換熱器性能，在提高傳熱效率，減少傳熱面積，降低壓降，提高裝置熱強度等方面的研究取得了顯著成績。為了適應發(fā)展的需要，我國對某些種類的換熱器已經建立了標準，形成了系列。對固定管板式換熱器進行了深入的研究，首先，在換熱器總體結構方面，對其筒體、封頭進行了厚度計算和強度校核，得到了在工稱直徑DN1000，特定的公稱壓力下合理的筒體和封頭的厚度，并對筒體和管箱的接管進行了選型與開孔補強校核。近幾年由于新技術發(fā)展和新能源開發(fā)利用,各種類型的換熱器越來越受到工業(yè)界的重視,而換熱器又是節(jié)能措施中較為關鍵的設備,因此,無論是從工業(yè)的發(fā)展,還是從能源的有效利用,換熱器的合理設計、制造、選型和運行都具有非常重要的意義。 換熱器作為傳熱設備隨處可見，在工業(yè)中應用非常普遍，特別是耗能用量十分大的領域，隨著節(jié)能技術的飛速發(fā)展，換熱器的種類開發(fā)越來越多。五、按板狀分類分為螺旋板換熱器、板式換熱器、板翅式換熱器、板殼式換熱器、板式蒸發(fā)器、板式冷凝器、印刷電路板換熱器、穿孔換熱器。這對于換熱介質容易產生沉積的物料就顯得尤為重要。因而節(jié)能設備的研究與開發(fā)備受矚目。接著英國用釬焊法制造出一種由銅及其合金材料制成的板翅式換熱器，用于飛機發(fā)動機的散熱。在超常規(guī)強度計算中，可模擬出應力的分布圖，使常規(guī)方法無法得到的計算結果能方便、快界、準確地得到，使換熱器更加安全可靠。腐蝕技術的研究將會有所突破，低成本的防腐涂層特別是金屬防腐鍍層技術將得到發(fā)展，電化學防腐技術將成為主導。根據(jù)所選用爆破片形式的不同，可?。▇）pw為設計壓力。在實際工作中要區(qū)分好設計壓力與計算壓力，并考慮到下述幾點。 容器的焊接接頭系數(shù)的大小取決于接頭的結構和對全部焊接接頭處的金屬進行無損探傷的比例。故。（3） 長頸對焊蘭器長頸對焊蘭器是用根部增厚的頸取代了乙型平焊法蘭中的短節(jié)，從而更有效的增大了法蘭的整體剛度,由于去掉了乙型法蘭中法蘭盤與短節(jié)的焊縫,所以也消除了可能發(fā)生的焊接變形及可能存在的焊接殘余應力。壓力容器法蘭的公稱壓力分為7個等級。；,16MnR鋼板應在正火狀態(tài)下使用；對厚板應做超聲波或射線檢查，不允許有任何分層現(xiàn)象存在。 a．預緊狀態(tài)下的法蘭力矩： a． 預緊狀態(tài)下的法蘭力矩： ， 式中： （） 而作用于法蘭內徑截面上的流體壓力引起的軸向力： 流體壓力引起的總軸向力與作用于法蘭截面上的流體壓力引起的軸向力之差， 故： ② 法蘭設計力矩 ③ 法蘭應力（整體法蘭） a．軸向應力 形狀參數(shù)： 法蘭內外徑比值K： 由GB15098圖93得， 由GB15098圖94得， 由GB15098圖97得，