【正文】 （2）、基礎(chǔ)變階處因，則沖切破壞錐體的底面落在基礎(chǔ)底面以內(nèi)。（5）、斜截面受剪承載力計算1層 最不利內(nèi)力組合因為 剪跨比所以 因為 所以 故該層柱應(yīng)按構(gòu)造配置箍筋。梁內(nèi)縱向鋼筋選 HRB335級 （）， 。m)Mc下/ (kN－－2可查得187。m)Mc下/ (kN本結(jié)構(gòu)h=＜30m， 。圖1－2 結(jié)構(gòu)布置圖　確定計算簡圖假定框架柱嵌固于基礎(chǔ)頂面，框架梁與柱剛接。 (6)、材料選用 混凝土：采用C30. 鋼筋：柱縱向鋼筋采用熱軋鋼筋HRB335，其余采用熱軋鋼筋HPB235. 墻體：采用混凝土空心小砌塊，γ＝ N/m2 鋁合金門窗：γ＝；木門，γ＝ 　結(jié)構(gòu)選型(1)、結(jié)構(gòu)選型：根據(jù)該設(shè)計的適用功能和建筑設(shè)計要求，對于六層商住樓，因框架結(jié)構(gòu)體系的主要特點是平面布置比較靈活，能提供較大的室內(nèi)空間，對于商住樓是較適合的結(jié)構(gòu)體系，考慮該建筑處于7度地震設(shè)防區(qū)，故采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)（橫向承重）體系。（I0 為不考慮樓板翼緣作用的梁截面慣性矩）。（3）、各活載傳遞計算結(jié)果略。反彎點的高度：各柱反彎點高度比y按式確定，其中底層柱需考慮修正值，第二層柱需考慮修正值，其余柱均無修正，具體計算過程及結(jié)果見表44。m)Mb右/(kN表412 A　地震作用下邊柱E和梁柱端彎矩計算層數(shù)Ｖi/(kN)∑Ｄ(N/mm)Dim(N/mm)Vim（kN）yh/(m)Mc上/(kN　控制截面：每跟梁一般有三個控制截面：左端支座截面、跨種截面和右端支座截面。滿足要求。 確定持力層承載力，地基承載力特征值應(yīng)按下式進行修正：式中 －修正后的地基承載力特征值； －地基承載力特征值； －基礎(chǔ)寬度荷埋深基礎(chǔ)承載力修正系數(shù)； －分別為基礎(chǔ)底面以下土和基礎(chǔ)底面以上的重度，地下水以下取浮重度； －基礎(chǔ)底面寬和基礎(chǔ)埋深；則有 計算基礎(chǔ)底面尺寸基礎(chǔ)及回填土的平均重度為。其中，П－П截面處的長度為 ；對應(yīng)的；；；；；；將各參數(shù)代入式得 截面П－П處得鋼筋計算面積： 實際選用 （）第 74 頁 共 74 頁。基礎(chǔ)設(shè)計設(shè)計基本資料作用于基礎(chǔ)頂面的恒載和活載值見表1－1。（４） 裂縫寬度驗算仍取WLAB驗算ａ、梁跨中取=裂縫截面鋼筋應(yīng)力：=106/3651520=有效受拉混凝土截面面積：=250400=50000有效配筋率：=1520/50000=鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)：===受拉取縱向鋼筋效等效直徑：==㎜構(gòu)件受力特征系數(shù)(偏壓構(gòu)件)：=正截面最大裂縫寬度:= =㎜＜=㎜故滿足要求.ｂ、梁支座取=裂縫截面鋼筋應(yīng)力：=有效受拉混凝土截面面積：=250400=50000有效配筋率：=1520/50000=鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)：==受拉取縱向鋼筋效等效直徑：=18㎜構(gòu)件受力特征系數(shù)：=正截面最大裂縫寬度:==㎜＜=㎜滿足要求.表6－1 框架正截面配筋計算層計算公式梁BC梁CD梁DE支座左截面跨中截面支座右截面支座左截面跨中截面支座右截面支座左截面跨中截面支座右截面計算類型矩型截面一類T型截面矩型截面矩型截面矩型截面矩型截面矩型截面一類T型截面矩型截面最不利荷載組合　　　　300300300300300300300300300　實配鋼筋/mm2418(1017)　418(1017）418(1017)　418(1017)　418(1017）418(1017)　418(1017)　418(1017）418(1017)　按構(gòu)造要求配筋，取雙肢箍8200。m)65928001960855928001960845928001960835928001960825928001960811602304587表414 A 地震作用下框架柱D、E軸力和梁端剪力計算層次梁端剪力柱軸力邊梁DE中梁CDED　　654321表414 B 地震作用下框架柱B、C軸力和梁端剪力計算層次梁端剪力柱軸力邊梁BC中梁CDBC　　654321地震作用下框架結(jié)構(gòu)彎矩、剪力、。表411　地震作用下的柱反彎點高度層柱Hiy0y1y2y3yyh/m6邊柱B000中柱C000中柱D000邊柱E0005邊柱B000中柱C000中柱D000邊柱E0004邊柱B000中柱C000中柱D000邊柱E0003邊柱B000中柱C000中柱D000邊柱E0002邊柱B00中柱C00中柱D00邊柱E001邊柱B00中柱C00中柱D00邊柱E00根據(jù)各柱分配到的剪力及反彎點的位置計算柱端彎矩，再由柱端彎矩根據(jù)節(jié)點平衡求梁端彎矩。m)Mc下/ (kN表43　風(fēng)荷載作用下層間剪力及側(cè)移計算層數(shù)層高（mm）V剪力（KN)△u(m)△u/h限值63000592801/166661/55053000592801/86924300059280 1/752433000592801/476223000592801/364614500160231/1125由表43可知，風(fēng)荷載作用下框架最大層間彈性位移角為1/1125，遠小于1/550，滿足規(guī)范要求。（1）、1層B節(jié)點的彎矩分配系數(shù) 1層C節(jié)點的彎矩分配系數(shù) 其余節(jié)點見圖3－1。由，N＝： 邊柱 中柱 根據(jù)上述估算得結(jié)果并綜合考慮其因素，本設(shè)計所有柱的截面尺寸450mm450mm。 (4)、擬建地的基本雪壓 So=㎡,基本風(fēng)壓 W0＝ N/㎡，地面粗糙度為B類。底層柱高從基礎(chǔ)頂面算至一層板底,基頂標高根據(jù)地質(zhì)條件，室內(nèi)外高差定為－， ,其余各層柱高從樓面算至上一層樓面（即層高），故均為3m。 （4）、恒載作用下柱的剪力計算結(jié)果見表3－2。迎風(fēng)面的寬度，B＝。m)65928010032559280100324592801003235928010032259280100321160233391表46 A　風(fēng)荷載作用下中柱C剪力和梁柱端彎矩計算層數(shù)Ｖi/(kN)∑Ｄ(N/mm)Dim(N/mm)Vim（kN）yh/(m)Mc上/(kN表4－9 橫向D值的計算層構(gòu)件名稱2～5中柱C18696邊柱B10032中柱D19608邊柱E10944層構(gòu)件名稱底層中柱C4521邊柱B3391中柱D4587邊柱E3524框架側(cè)移驗算 多遇地震作用下框架層間彈性位移應(yīng)符合下式條件： －多遇地震作用標準值產(chǎn)生的樓層間最大的彈性層間位移。m)Mb右/(kN（１） 選取最不利內(nèi)力組合ａ、非抗震情況左端: M= V=跨中： M=右端： M= V=ｂ、抗震情況左端： M= V=跨中： M= 右端： M= V=ｃ、實際所用計算內(nèi)力綜合ａ、ｂ兩種情況選擇最不利內(nèi)力計算：左端： M= V=跨中： M= 右端： M= V=（２） 正截面受彎承載力計算混凝土強度等級：C30 鋼筋強度等級：HRB400級: HPB235級: ａ、WLAB的A支座梁截面尺寸為250㎜400㎜。根據(jù)構(gòu)造要求，柱端箍筋間距取取加密區(qū)箍筋為。采用C20混凝土，抗拉強度設(shè)計值 。采用C20混凝土，抗拉強度設(shè)計值 。取B軸柱 1層 從柱的內(nèi)力組合表中可見，為小偏壓，選用M大，N大的組合，最不利組合為：和第一組內(nèi)力在彎矩中沒有由水平荷載產(chǎn)生的彎矩，