【正文】 局部抗壓承載力驗(yàn)算根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，對錨下設(shè)置間接鋼筋的局部承壓構(gòu)件，按下式進(jìn)行局部抗壓承載力驗(yàn)算： （式351） （式352）式中：—配置間接鋼筋時局部抗壓承載力提高系數(shù)，當(dāng)＞時，應(yīng)取=；k—間接鋼筋影響系數(shù)，按《公預(yù)規(guī)》，當(dāng)混凝土強(qiáng)度等級在C50及以下時，取k=；—間接鋼筋內(nèi)表面范圍內(nèi)的混凝土核芯面積，其重心應(yīng)與的重心相重合，計(jì)算時按同心、對稱原則取值；—間接鋼筋體積配筋率；—單根螺旋形間接鋼筋的截面面積；—螺旋形間接鋼筋內(nèi)表面范圍內(nèi)混凝土核芯面積的直徑；s—螺旋形間接鋼筋的層距。表334 預(yù)加應(yīng)力階段的法向應(yīng)力計(jì)算表應(yīng)力部位跨中上緣跨中下緣四分點(diǎn)上緣四分點(diǎn)下緣支點(diǎn)上緣支點(diǎn)下緣(1)1053310533(2)636816063681605669600566960027670002767000(3)(4)(5)295800029580002218500221850000(6)=(1)/(3)(7)= 177。一、 正截面混凝土壓應(yīng)力驗(yàn)算根據(jù)《公預(yù)規(guī)》，使用階段正截面應(yīng)力應(yīng)符合下列要求： （式335）式中：—在作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合下混凝土的發(fā)向應(yīng)力，按下式計(jì)算： （式336）—由預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土發(fā)向拉應(yīng)力，按下式計(jì)算： （式337） —標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合的彎矩值?！獡Q算截面抗裂邊緣的彈性抵抗矩。 （式318）計(jì)算得四分點(diǎn)截面鋼絞線由松弛引起的應(yīng)力損失見表319.表319 四分點(diǎn)截面計(jì)算表鋼束號1118602345 混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失由混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失可按下式計(jì)算 （式319）式中 ——受拉區(qū)全部縱向鋼筋界面重心處由混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失； ——鋼束錨固時，全部鋼束重心處由預(yù)加應(yīng)力（扣除相應(yīng)階段的應(yīng)力損失）產(chǎn)生的混凝土法向壓應(yīng)力，應(yīng)根據(jù)張拉受力情況考慮主梁重力的影響； ——配筋率， A——本算例為鋼束錨固時相應(yīng)的凈截面面積，可查表315 ——本算例即為鋼束群重心至截面凈軸的距離，可查表315 i——截面回轉(zhuǎn)半徑，其中可查表315 ——加載齡期為計(jì)算齡期為t時的混凝土徐變系數(shù)； ——加載齡期為計(jì)算齡期為t時收縮應(yīng)變；一、混凝土徐變系數(shù)終極值和收縮應(yīng)變終極值的計(jì)算：構(gòu)件理論厚度的計(jì)算公式為 （式320）式中 A——主梁混凝土截面面積； ——構(gòu)件與大氣接觸的界面周邊長度。R/cm/cm/cm51004441507352200726025071683007B、 控制截面的鋼束重心位置計(jì)算由圖314的幾何關(guān)系，計(jì)算并列表,結(jié)果如表37。圖33 永久作用效應(yīng)計(jì)算圖式（單位：cm）表32 邊梁永久作用效應(yīng)計(jì)算表作用效應(yīng)跨中四分點(diǎn)支點(diǎn)C=C=C=0一期0剪力kN0二期0剪力kN00剪力kN0 活載內(nèi)力計(jì)算一、沖擊系數(shù)和車道折減系數(shù)計(jì)算按《橋規(guī)》，結(jié)構(gòu)的沖擊系數(shù)與結(jié)構(gòu)的基頻有關(guān)，因此，要先計(jì)算結(jié)構(gòu)的基頻。第三章 上部結(jié)構(gòu)計(jì)算 設(shè)計(jì)資料及構(gòu)造布置 設(shè)計(jì)資料一、橋梁跨徑及橋?qū)挊?biāo)準(zhǔn)跨徑：30m（墩中心距離）。場地地震效應(yīng)評價(jià)本區(qū)抗震設(shè)防烈度為7度。五、瀝青混凝土重度按23計(jì)，預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)重度按26計(jì)，混凝土重度按25計(jì)，單側(cè)防撞欄線荷載為8kN/m。 圖38 支點(diǎn)截面的橫向分布系數(shù)計(jì)算圖式（單位：cm）可變作用（汽車）的荷載橫向分布系數(shù)：1號梁：3號梁：2號梁：綜上，可變作用橫向分布系數(shù)1號梁為最不利，故可變作用橫向分布系數(shù)取值為： 跨中截面： 支點(diǎn)截面。表316 四分點(diǎn)截面管道摩擦損失值計(jì)算表鋼束號xradmMPa12737475 由錨具變形、鋼束回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失，對曲線預(yù)應(yīng)力筋，在計(jì)算錨具變形、鋼束回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失時應(yīng)考慮錨固后反向摩擦的影響。圖317 箱型梁翼緣有效寬度計(jì)算圖式（單位：cm）一、 跨中截面正截面承載力計(jì)算預(yù)應(yīng)力鋼筋到截面底邊的距離為，則，上翼緣平均厚度為，對本設(shè)計(jì)的簡支梁，理論跨徑，則，則，由得，則，由得，則，由得因此箱型截面梁跨中翼緣的有效寬度為即箱型梁實(shí)際翼緣全寬。一、正截面抗裂驗(yàn)算 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》,對預(yù)制的全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件,在荷載短期效應(yīng)組合作用下應(yīng)滿足： （式329）式中：—在作用短期效應(yīng)組合下構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣混凝土的發(fā)向拉應(yīng)力，按下式計(jì)算： （式330） （式331）表325表示出了正截面抗裂驗(yàn)算的計(jì)算過程和結(jié)果，可見其結(jié)果滿足要求。 為荷載短期效應(yīng)組合作用下的主拉應(yīng)力 （式342） （式343） （式344）式中：—在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由作用短期效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力； —在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由作用短期效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土剪應(yīng)力。(5)/(4)失重(11)= 177。上述積分按圖乘法計(jì)算，即單束反拱度，具體計(jì)算見表所示。表335 超重和失重計(jì)算表超重計(jì)算失重計(jì)算跨中四分點(diǎn)支點(diǎn)表336 吊裝階段法向應(yīng)力計(jì)算表應(yīng)力部位跨中上緣跨中下緣四分點(diǎn)上緣四分點(diǎn)下緣支點(diǎn)上緣支點(diǎn)下緣(1)1053310533(2)636816063681605669600566960027670002767000(3)(4)超重(5)33107103310710248304024830401353013530失重(6)234525023452501758940175894095909590(7)=(1)/(3)(8)=177。表330 N5號預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)力驗(yàn)算表應(yīng)力部位跨中四分點(diǎn)支點(diǎn)(1)(2)(3)(4)(5)295800022185000(6)707707053078100(7)=(5)*(3)/(1)0(8)=[(6)(5)](4))/(2)0(9)=(7)+(8)0(10)=*(9)0(11)(12)=(10)+(11)三、 斜截面混凝土主壓應(yīng)力驗(yàn)算此項(xiàng)驗(yàn)算主要是為了保證混凝土在沿主壓應(yīng)力方向破壞時也具有足夠的安全度?！苯孛婵v向受拉鋼筋配筋百分率，當(dāng)＞，取=，但是計(jì)算出，.—箍筋配筋率 —混凝土強(qiáng)度等級—箍筋抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度—斜截面內(nèi)配置在同一截面的箍筋各肢總面積—斜截面內(nèi)箍筋的間距—與斜截面相交的預(yù)應(yīng)力彎起鋼束的抗剪承載力 （式328）—斜截面內(nèi)在同一彎起平面的預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的截面面積—預(yù)應(yīng)力彎起鋼束的抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度—預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋在斜截面受壓端正截面處的切線與水平線夾角（見表324）表324 斜截面受壓端正截面處的鋼束位置及鋼束群重心位置計(jì)算表截面鋼束號距離支點(diǎn)h/2處斜截面頂端5未彎起01994未彎起0199321233145上述計(jì)算說明主梁距離支點(diǎn)h/2處的斜截面抗剪承載力滿足要求。對于抗裂驗(yàn)算《公預(yù)規(guī)》根據(jù)公路簡支梁標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)的經(jīng)驗(yàn)，對于全預(yù)應(yīng)力梁在使用階段短期效應(yīng)組合下，只要截面不出現(xiàn)拉應(yīng)力就可滿足。預(yù)應(yīng)力損失值因梁截面位置不同而有差異，現(xiàn)以四分點(diǎn)截面為例計(jì)算其各項(xiàng)應(yīng)力損失，其他截面皆采用同樣的方法計(jì)算，計(jì)算結(jié)果見表 預(yù)應(yīng)力鋼束與管道臂之間的摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失按《公預(yù)規(guī)》： （式310）式中張拉鋼束時錨下的控制力，據(jù)《公預(yù)規(guī)》，對于鋼絞線取控制應(yīng)力時.鋼束與管道壁的摩擦系數(shù)，對預(yù)埋波紋管取=從張拉端到計(jì)算截面曲線管道部分的切線的夾角之和（rad）管道每米局部偏差對摩擦的影響系數(shù)，=從張拉端到計(jì)算截面的管道長度（m）可近似取其在縱軸上的投影長度。 圖37 3號梁的橫向分布影響線及最不利布載圖式（單位：cm）四車道：三車道一：三車道二：兩車道：支點(diǎn)截面的荷載橫向分布系數(shù)按杠桿原理法計(jì)算。三、箱形截面尺寸：，端部設(shè)置橫隔梁，高1m，橫向共計(jì)5片箱型梁，采用濕接縫進(jìn)行連接，頂板、腹板和頂板之間設(shè)有承托，底板厚度、（即端部的截面尺寸），見圖31。在勘察深度范圍內(nèi)，地面以下土質(zhì)為硬塑粘性土，孔隙比e0=；液性指數(shù)IL=。橋面寬度：（防撞欄）+（車行道）+（防撞欄）=16m二、設(shè)計(jì)荷載：公路I級。二、計(jì)算主梁的荷載橫向分布系數(shù)按剛接梁法來繪制橫向分布影響線和計(jì)算橫向分布系數(shù)A、 計(jì)算主梁的抗彎及抗扭慣性矩I和其中I=，由于，查表并用內(nèi)插法得c=對于箱形截面，尺寸見圖34。 圖315 鋼束布置圖（縱斷面）（單位：cm）表37 各計(jì)算截面的鋼束位置及鋼束群重心位置計(jì)算表截面鋼束號R/cm四分點(diǎn)5未彎起01994未彎起01993未彎起0121212未彎起013333145直線段y支點(diǎn)594449352212603316845C、 鋼束長度計(jì)算 一根鋼束的長度為曲線長度，直線長度與兩端張拉的工作長度（270cm）之和，其中鋼束的曲線長度可按圓弧半徑與彎起角度計(jì)算，通過每根鋼束長度計(jì)算，就可得出一片主梁和一孔橋所需鋼束的總長度，利以備料和施工。表320 四分點(diǎn)截面混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算表計(jì)算數(shù)據(jù)195000計(jì)算應(yīng)力損失值（1）（2）[(1)+(2)]計(jì)算數(shù)據(jù) 成橋后四分點(diǎn)截面由張拉剛束產(chǎn)生的預(yù)加力作用效應(yīng)計(jì)算計(jì)算方法與預(yù)加力階段混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算方法相同，其計(jì)算結(jié)果見表321。計(jì)算得故最小配筋率滿足要求。表329 正截面混凝土壓應(yīng)力計(jì)算表應(yīng)力部位跨中上 緣跨中下 緣四分點(diǎn)上緣四分點(diǎn)下緣支點(diǎn)上 緣支點(diǎn)下 緣(1)(2)496308749630874194080419408024739202473920(3)(4)(5)(6)295800029580002218500221850000(7)7077070488541053078103664060