【正文】 ℃)1000qR(1)/(T1T2) 35煙氣容積Vgm3煙氣特性，查表43 煙氣流通截面積Fgm2結(jié)構(gòu)計算，查表417 煙氣流速Wgm/sBcalVgT1/(273Fg) 36煙氣運動黏度νgm2/s調(diào)用函數(shù)37煙氣導(dǎo)熱系數(shù)λgW/(m℃)1000qR/(T1T2) 22煙氣容積VgNm3/kg煙氣特性，查表43 煙氣流通截面Fgm2結(jié)構(gòu)計算，查表415 煙氣流速Wgm/sBcalVgTl/(273Fg) 23煙氣運動黏度νgm2/s調(diào)用函數(shù)24煙氣導(dǎo)熱系數(shù)λgW/(m10% 52頂棚受熱面總吸熱量Qcerh2kJ/kgQcec+Qcer 53側(cè)墻和底部受熱面總吸熱量Qwwrh2kJ/kgQsc+Qsr+Qbc+Qbr 54高溫再熱器向第一懸吊管的輻射熱ΣQ39。39。39?！?調(diào)用函數(shù) 50煙氣普朗特數(shù)Prg—調(diào)用函數(shù) 51煙氣雷諾數(shù)Reg—Wgd/νg 52煙氣努塞爾數(shù)Nug— 53煙氣對流放熱系數(shù)αcW/(m239?！?W選取40受熱面灰污表面溫度T2Ktav+273+1000RfBcalΣQp1/Hp 41受熱面黑度ε2—選取42輻射熱交換綜合系數(shù)Csyn—1/(1/εsynp+1/ε21) 43煙氣對受熱面輻射換熱熱流qR(1)kW/m2Csyn(σ0T14σ0T24) 44煙氣對受熱面輻射換熱熱流qR(2)kW/m2ψp,sεp,Ssynσ0T14 45二者誤差δqR%≤177。kJ/kg調(diào)用函數(shù) 5煙氣平均溫度?av℃（?p139。選取合宜的爐膛寬深比c，可以確定爐膛的截面形狀，從而在爐膛截面積AL已定的條件下，計算出爐膛截面的寬度和深度。+α)/2aav— 4 過剩空氣量(αav1)Vo⊿VNm3/kg 5 水蒸汽容積VoH2O+VH2ONm3/kg 6 煙氣總?cè)莘eVgo+(αav1)VoVgNm3/kg 7 RO2占煙氣容積份額VRO2/VgrRO2— 8 H2O占煙氣容積份額VH2O/VgrH2O— 9 RO2+H2O的容積份額rRO2+rH2Org— 10 煙氣質(zhì)量1Aar/100+Ggkg/kg 11 飛灰濃度，αfaAar/(100Gg)μashkg/kg 第四章鍋爐熱平衡計算鍋爐熱平衡及燃料消耗量計算，如表表45 鍋爐熱平衡及燃料消耗量序號名 稱符 號單 位計算公式或數(shù)據(jù)來源結(jié) 果1燃料帶入的熱量QfkJ/kg≈13410 2排煙溫度?exg℃給定126 3排煙的焓IexgkJ/kg調(diào)用函數(shù)4冷空氣溫度tcaoC給定205理論冷空氣焓IcaokJ/kg調(diào)用函數(shù) 6機(jī)械不完全燃燒熱損失q4%取用 7化學(xué)不完全燃燒熱損失q3%取用 8排煙熱損失q2%(IexgαexgI0ca)39。鍋爐的結(jié)構(gòu)設(shè)計和參數(shù)的設(shè)計與選擇以及煤種的選擇與應(yīng)用等都將會對燃料效率、鍋爐安全經(jīng)濟(jì)運行水平以及環(huán)境污染等問題有影響。第一章 鍋爐課程設(shè)計任務(wù)書 引言 鍋爐課程設(shè)計是鞏固我們理論知識和提高實踐能力的重要環(huán)節(jié)。℃給定3107再熱蒸汽出口壓力prh39。根據(jù)上述計算出的數(shù)據(jù)，又選取爐渣份額后計算得飛灰份額αfh=，計算表4?2列出各項，此表為煙氣特性表。確定了爐膛容積以后，即可根據(jù)所選取的另外一個爐膛熱力參數(shù)qa，按下式確定爐膛的截面面積AL (通常指燃燒器標(biāo)高處的爐膛截面積)： m2 （2）式中符號意義同前。39。39?！嬲{(diào)用函數(shù) 63透過前屏區(qū)進(jìn)入后屏區(qū)的總輻射熱ΣQp1kJ/kgQp139?！?W選取40計算受熱面積Hpm2結(jié)構(gòu)計算，查表411 41受熱面灰污表面溫度T2Ktav+273+1000RfBcalΣQp2/Hp 42受熱面黑度ε2—選取輻射熱交換綜合系數(shù)Csyn—1/(1/εsynp+1/ε21) 43煙氣對受熱面輻射換熱熱流qR(1)kW/m2Csyn(σ0T14σ0T24) 44煙氣對受熱面輻射換熱熱流qR(2)kW/m2ψp,sεp,Ssynσ0T14 45二者誤差δqR%177。rh2kJ/kg=∑Qp239。rh2℃調(diào)用函數(shù)，prh39。2% 五、附加受熱面對流吸熱量50頂棚受熱面管內(nèi)蒸汽溫度tce℃分離器出口溫度與前屏進(jìn)口工質(zhì)溫度的平均值430 頂棚受熱面?zhèn)鳠釡貕害ce℃?avtce 頂棚受熱面對流傳熱量Qcec,trkJ/kg 頂棚受熱面計算誤差δQce%允許誤差177。rh2，查表414 9第一懸吊管受熱面總吸熱量ΣQst1kJ/kgΣQ39。s)(Dsh/)/f 27受熱面污染熱阻Rf m2℃)ξ(πdαc/(2s2xp)+αr) 43傳熱系數(shù)KW/(m2℃)ξ（αc+αr） 30傳熱系數(shù)KW/(m239。s)(Drh/)f 蒸汽流速ωm/sυ(Drh/)/f 蒸汽側(cè)對流放熱系數(shù)α2W/(mrh2Qrh2 11其中，主受熱面所得Qrh2rkJ/kgrpQrh2 頂棚受熱面所得QcerkJ/kgrceQrh2 兩側(cè)墻受熱面及折焰角上方所得QsrkJ/kgrsQrh2 底部受熱面所得QbrkJ/kgrbQrh2 三、屏區(qū)空間（煙氣）穿透輻射12煙氣輻射層有效厚度Sm結(jié)構(gòu)計算，查表413 13水蒸汽容積份額rH2O—煙氣特性，查表43 三原子氣體總?cè)莘e份額rg—煙氣特性，查表43 三原子氣體減弱系數(shù)kgrgm1式(319)，調(diào)用函數(shù) 14灰粒平均直徑dashμm中速磨煤機(jī)16 煙氣中飛灰濃度μashkg/kg煙氣特性，查表43 灰分顆粒減弱系數(shù)kashμashm1式(320)，調(diào)用函數(shù) 15煙氣介質(zhì)的吸收減弱系數(shù)kam1kgrg+kashμash 16煙氣介質(zhì)的光學(xué)密度τ—kaS 17煙氣黑度εp—1eτ 18煙氣的綜合黑度εsynp—εp/(+1) 19屏空間熱有效系數(shù)ψp,S—選取 20屏空間黑度εp,Ssyn— εpsyn/(εpsyn+(1εpsyn)ψp,S) 21下一級獲取屏空間輻射的熱有效系數(shù)ψp,S—選取22高溫再熱器區(qū)空間煙氣向第一懸吊管的穿透輻射熱流qrh2,S39?！?α1/(1+(1+Qp2r/Qp2c)Rfα1) 56進(jìn)口端差Δt1℃?39。kJ/kg前屏熱力計算，查表410 3出口煙溫?p2℃假設(shè)后校核1099 4出口煙焓Ip2kJ/kg調(diào)用函數(shù) 5煙氣平均溫度?av℃（?p239。℃)調(diào)用函數(shù) 50煙氣普朗特數(shù)Prg—調(diào)用函數(shù) 51煙氣雷諾數(shù)Reg—Wgd/νg 52煙氣努塞爾數(shù)Nug— 53煙氣對流放熱系數(shù)αcW/(m2） 6煙氣平均溫度T1K?av+273 7煙氣放熱量Qp1,gkJ/kgg1φ（Ip139。以上只是大略地決定爐膛的寬度和深度，然后再根據(jù)水冷壁的具體結(jié)構(gòu)加以修正。= 20再熱蒸汽流量Drht/h給定1586 21鍋爐有效利用熱量Q1kJ/hDsh(ishifw)+Drh(irhi39。net,arQnet,ar9 6誤差判別——│⊿Qnet,ar│800正確7煤的折算因子red—4190/Qnet,ar 8折算灰分Ared,ar％redAar 9折算水分Mred,ar％redMar 10折算硫分Sred,ar％redSar 11煤的灰分特性判斷——Ared,ar4%高灰分煤——Mred,ar8%低水分煤——Sred,ar%低硫分煤 爐整體的外型——選Π型布置選擇Π形布置的理由如下：(1)鍋爐排煙口在下方送、引風(fēng)機(jī)及除塵器等設(shè)備均可布置在地面，鍋爐結(jié)構(gòu)和廠房較低，煙囪也建在地面上；(2)對流豎井中，煙氣下行流動便于清灰，具有自身除塵的能力；(3)各受熱面易于布置成逆流的方式，以加強(qiáng)對流換熱；(4)機(jī)爐之間的連接管道不長。（1）燃料名稱：豐廣褐煤（2）煤的收到基成分：（%）：Car= Har= Oar= Nar= Sar= Aar= Mar=（3）煤的干燥無灰基揮發(fā)分：Vdaf=%（4）煤的低位發(fā)熱值：Qnet,ar=13410kJ/kg（5）灰熔點：DT、ST、FT1500℃600MW機(jī)組鍋爐設(shè)計計算原始參數(shù)序號名 稱符 號單 位計算公式或數(shù)據(jù)來源結(jié) 果1額定蒸發(fā)量Dsh39。本設(shè)計說明書詳細(xì)的記錄了鍋爐本體各受熱面的結(jié)構(gòu)特征和工作過程，內(nèi)容包括鍋爐受熱面，鍋爐爐膛的輻射傳熱及計算。39。在省煤器的煙道轉(zhuǎn)彎處，設(shè)置落灰斗，由于轉(zhuǎn)彎處離心力的作用，顆粒較大的灰粒順落灰斗下降，有利于防止回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器的堵灰，減輕除塵設(shè)備的負(fù)擔(dān)。按照冷卻條件確定qv值一般在80~120 kW/m3之間選?。话慈急M條件確定qv值一般在110~170 kW/m3之間選取。一般在75～100之間 24燃燒器區(qū)域爐膛斷面熱強(qiáng)度qAMW/m2BcalQnet,ar/A，上限在4～ 25燃燒器區(qū)域爐墻面積ABm22(W+D)(△h+3) 26富燃缺氧條件下主燃燒區(qū)燃盡份額x— 27主燃燒區(qū)壁面熱強(qiáng)度qBMW/m2xBcalQnet,ar/AB，～ 第六章 前屏過熱器設(shè)計和熱力計算表48 減溫水假設(shè)序號名 稱符 號單 位計算公式或數(shù)據(jù)來源結(jié) 果1一級減溫水量Ddsh1t/h假設(shè)后校核 2二級減溫水量Ddsh2t/h假設(shè)后校核 表49 前屏結(jié)構(gòu)計算序號名 稱符 號單 位計算公式或數(shù)據(jù)來源結(jié) 果1管子直徑dδmm結(jié)構(gòu)設(shè)計?*2屏片數(shù)n1—結(jié)構(gòu)設(shè)計63每片屏小屏數(shù)n2—結(jié)構(gòu)設(shè)計64每片小屏管子數(shù)n3—結(jié)構(gòu)設(shè)計125管子總數(shù)∑n—n1n2n34326工質(zhì)流通截面fm2π/4di2∑n 7橫向截距s1m結(jié)構(gòu)設(shè)計8縱向截距s2m結(jié)構(gòu)設(shè)計 9系數(shù)s2/d—結(jié)構(gòu)設(shè)計 10主受熱面的角系數(shù)xp—查圖35 11屏片最外圈管子的外輪廓線所圍成的平面面積Fpm2(16+)(+)262 12計算受熱面積Hpm2Fpxp 13頂棚受熱面積Fcem2(+2++) 14前墻受熱面積Ffrm216 15側(cè)墻受熱面積Fsm2(+2++)162 16總受熱面積∑Hm2Hp+Fce+Ffr+Fs 17計算受熱面積所占份額rp—Hp/∑H 18爐頂受熱面積所占份額rce—Fce/∑H 19前墻受熱面積所占份額rfr—Ffr/∑H 20側(cè)墻受熱面積所占份額rs—Fs/∑H 21受熱面區(qū)總?cè)莘eVp1m316 22受熱面區(qū)總包圍面積∑Fm2∑H+Ffr+Fce 23煙氣輻射層有效厚度Sm∑F 24系數(shù)L/s1—16/ 25系數(shù)D/s1— 26前屏穿透角系數(shù)φvp