【正文】 贈語； 如果我們做與不做都會有人笑，如果做不好與做得好還會有人笑，那么我們索性就做得更好，來給人笑吧！ 現(xiàn)在你不玩命的學(xué)，以后命玩你。泡點進料，q=1, 2一精餾塔，（摩爾分率），飽和蒸氣進料，原料處理量為100kmol/h，塔頂、塔底產(chǎn)品量各為50kmol/h 。試求： (1)塔頂產(chǎn)品量為kg./h？ (2)塔底回流至塔釜的回流液量為kmol/h？(3)進入塔頂全凝器的蒸汽量kg/h？（塔釜采用間接蒸汽加熱；乙醇分子量為46）答：1）D：將塔頂濃度轉(zhuǎn)換為質(zhì)量濃度：XD=(46)/(46＋18)=代入：1000=D＋W1000=D＋w→D=./h 2)L′: L′=L＋qF=RD＋qF=RD＋F (∵ q=1)產(chǎn)品的平均分子量：Mm=46＋18=∴D=進料xF=（8/46）/（8/46＋92/18）=Mm=46＋18=./kmol∴ F=1000/=代入上式： L*=3＋=3)V: V=(R＋1)D=(3＋1)=1在精餾塔中，精餾段操作線方程y=+，q線方程為y=+，試求：（1）回流比R （2）餾出液組成xD (3)進料液的q值 （4）判斷進料狀態(tài) （5）當(dāng)進料組成xF=，精餾段操作線與提餾段操作線交點處xq值多少？ 【解】 (1)由精餾段操作線方程y=+ ①得 RR+1= xDR+1=(2) 由(1)得到R=3 xD=(3) 由q線方程y=+ ②得 qq1=解得 q=(4)由于0q1,所以進料處于氣液混合狀態(tài)。附：乙醇分子量46答：1）F，Wx=（92/46）/（92/46+8/18）= 塔頂酒精平均分子量M=∑Mx=46+18=（kg/kmol）∴D=500/= kmol./h代入：F=+W F= kmol./hF=+W, W= kmol/.h2) V:V=(R+1)D=(+1)=./h3）提餾段操作線：L39。答：⑴ yq＝（1＋）＝ Rmin＝（x－yq）/（yq－x） ＝（－）/（－） ＝ ⑵ R＝＝ y＝（）x＋ ＝＋ ⑶令 F=1kmol/h Fx=Dx+Wx =+(1D) 解得 D= W=./h ∵q=1 L39。精餾塔中精餾段與提餾段的作用？答：精餾段是利用回流液把上升蒸汽中難揮發(fā)組分（又叫重組分）逐步冷凝下來，同時回流液中揮發(fā)組分（又叫輕組分）汽化出來，從而在塔頂?shù)玫捷^純的易揮發(fā)組分。其原因是：冷液回流至塔頂時，冷凝一部分蒸氣，放出的潛熱把冷液加熱至塔頂?shù)谝话宓娘柡蜏囟取?恒摩爾流假定的主要內(nèi)容是什么？簡要說明其成立的條件。（ √ ）間歇蒸餾為穩(wěn)態(tài)生產(chǎn)過程。 C. 液相中易揮發(fā)的組分和難揮發(fā)組分同時進入氣相，但其中易揮發(fā)組分較多D. 液相中易揮發(fā)組分進入氣相和氣相中難揮發(fā)的組分進入液相的現(xiàn)象同時發(fā)生3精餾過程的操作線為直線，主要基于 B 。A：高于 B：低于 C：等于 D：小于等于 關(guān)于xy圖，下列說法中錯誤的是（ D ）A：平衡曲線偏離參考線愈遠，表示該溶液愈容易分離。C ：α越大，溶液越容易分離。4操作中的精餾塔，若增大回流比，其他操作條件不變，則精餾段的液氣比 增大 ，塔頂餾出液組成 變大 。2精餾過程中， 再沸器 的作用是提供一定量的上升蒸汽流，冷凝器 的作用是提供塔頂液相產(chǎn)品及保證由適宜的液相回流。1精餾塔中溫度由下而上沿塔高的變化趨勢為 逐漸降低 。蒸餾操作是借助于液體混合物中各組分 揮發(fā)度 的差異而達到分離的目的。1分離任務(wù)要求一定，當(dāng)回流比一定時，在5種進料狀況中, 冷液體 進料的q值最大，提餾段操作線與平衡線之間的距離 最遠 , 分離所需的總理論板數(shù) 最少 。3實際操作中，加入精餾塔的原料液可能有五種熱狀況：（1）溫度低于泡點的冷液體；（2）泡點下的飽和液體；（3）溫度介于泡點和露點的氣液混合物；（4）露點下的飽和蒸汽；（5）溫度高于露點的過熱蒸汽。A：大于 B：等于 C：小于 D：不能確定 實驗表明，當(dāng)由兩個完全互溶的揮發(fā)性組分所組成的理想溶液，其氣液平衡關(guān)系服從（ C ）。D：有液相回流和氣相回流，是精餾過程的主要特點。（A） 變大 （B）變小 （C）不變 （D）不確定2已知q=，則加料中液體量與總加料量之比為 C 。 相對揮發(fā)度為aAB=2的雙組分混合物，當(dāng)氣相與液相達到平衡時，兩相間組成的關(guān)系是 A 。（ ）1在精餾塔內(nèi)任意一塊理論板，其氣相露點溫度大于液相的泡點溫度。 對應(yīng)的q值范圍分別為：①冷液進料，q＞0； ②泡點進料，q＝1； ③氣液混合進料 ，0＜q＜1；④露點進料 ，q＝0；⑤過熱蒸氣進料，q＜0。簡單蒸餾是不穩(wěn)定操作，只能得到一種產(chǎn)品，產(chǎn)品無需回流，產(chǎn)量小。=v∴L=VD== R=L/D=用常壓連續(xù)精餾塔分離某二元理想混合物，已知相對揮發(fā)度α=3，加料量F=10kmol/.h，飽和蒸汽進料，(摩爾分率，下同) ，,塔頂蒸汽全凝液于泡點下回流，回流比R=2Rmin，易揮發(fā)組分的回收率為90%，塔釜為間接蒸汽加熱，試計算提餾段上升蒸汽量。/V39。附：乙醇分子量46答：1）F，W；x=（46）/(46+18)=（質(zhì)量分率）代入方程：F=700+W F=1289kg/.hF=700+W, W=589kg/.h2）V，L：V=（R+1）D=700=3150kg./hL=DR=700=2450kg./h3）提餾段提作線方程：L′=L+qF 而 q=1∴L′=2450+1289=3739kg/.h又：x=（）/(+)=∴=(3739/3739－589)x′－(589/3739－589)=′－105或：y=′－105 1，以飽和蒸汽加料，加料中含A和B各為50%（mol%），處理量每小時100kmol，塔頂，塔底產(chǎn)品量每小時各為50kmol。(2)操作回流比與最小回流比的比值R/Rmin(3)塔釜液相組成xw。已知進料量為150kmol/h，（摩爾分率），回流比為4。 V180。 【解】（1） ① ②物料衡算得： 150=D+W ③ 150=DxD+WxW ④由①②③④式解得：D=，W= xD= ,xW=(2)精餾段操作線方程： q=0 ,則L’=L+qF=RD=4=V’=V+(q1)F=(R+1)DF=(4+1) =所以提餾段操作線方程為（3）q=0 ,而且yq=xF=因為a=,所以相平衡方程為 可得xq=1進料組成xF= 0. 2，以飽和蒸氣狀態(tài)自精餾塔底部進料，塔底不再設(shè)再沸器，xD= 0. 95，xW=0. 11，平均相對揮發(fā)度為2. 5。－Wx/V39。試求離開塔頂?shù)诙永碚摪宓恼羝M成。(1)飽和蒸汽加料；(2)飽和溶液加料。1精餾塔進料量對塔板層數(shù)有無影響？為什么？答：無影響。答：理論板是指離開該板的蒸氣和液相組在達到平衡的塔板。（ ），其相對揮發(fā)度可以用同溫下的兩純組分的飽和蒸氣壓的比值來表示。（ √ ）若某溶液氣液相平衡關(guān)系符合亨利定律，則說明該溶液是理想溶液。A B C D 某二元混合物，其中A為易揮發(fā)組分，液相組成xA=，相應(yīng)的泡點為t1，氣相組成為yA=，相應(yīng)的露點組成為t2，則 B 。 B：理想溶液在混合過程中無容積效應(yīng)。 關(guān)于恒摩爾流假定，下列說法中正確的是（ D ）A ：恒摩爾流假定在任何條件下均可成立。 3簡單蒸餾過程中，釜內(nèi)易揮發(fā)組分濃度____逐漸降低______，其沸點則____逐漸升高 。2溶液中各組分的 揮發(fā)度v 可用它在蒸汽中的分壓和與之平衡的液相中的摩爾分率來表示，即 vA=pA/xA vB=pB/xB 2溶液中易揮發(fā)組分的揮發(fā)度對難揮發(fā)組分的揮發(fā)度之比為 相對揮發(fā)度 。相對揮發(fā)度的大小反映了溶液用蒸餾分離的 難易程度 。理想溶液中各組分的揮發(fā)度等于其 飽和蒸氣壓 。 蒸餾 操作采用 改變狀態(tài)參數(shù) 的辦法（如加熱和冷卻）使混合物系內(nèi)部產(chǎn)生出第二個物相（氣相）。3理想溶液是指各組分在全濃度范圍內(nèi)都服從 拉烏爾定律