【正文】 m == ②=m 右震 +=m根據(jù)B柱內(nèi)力組合表225，選擇最不利內(nèi)力并考慮上述各種調(diào)整及抗震調(diào)整系數(shù)后，各截面控制內(nèi)力如下：ⅠⅠ截面：①==m 右震 +=（kN）（kN）調(diào)整后的剪力（kN）（kN）103＞V103＞V103＞V箍筋直徑Φ（mm）肢數(shù)（n）n=2。m =（kN）（kN）調(diào)整后的剪力V（kN）（kN）300565300565250365103＞V103＞V103＞V箍筋直徑Φ（mm）肢數(shù)（n）n=2。1. 第一層框架梁的正截面強度計算（見表227） 表227第一層的框架梁正截面驗算截面ⅠⅠⅡⅢⅢⅣⅣⅥMM0=γREMb/bf(mm)300240024003002400250800800h0565565565565565365365365 續(xù)表2－27 選筋4  18318418418318318318318實際面積101776310171017763763763763ρ%%%%%%%%%（見表228）實驗和理論分析證明，翼緣對提高T型截面梁的受剪承載力并不很顯著，因此，《混凝土結構設計規(guī)范》規(guī)定，在計算T形截面梁的承載力時，仍取腹板寬度b并按矩形截面計算。87 柱內(nèi)力組合框架柱取每層柱頂和柱底兩個控制截面組合結果見表22表225。m） =這樣求得的框架內(nèi)力，梁跨中彎矩較考慮活荷載不利布置法求得的彎矩偏低，但當活荷載在總荷載比例較大時，可在截面配筋時，～。（2）第i層和第m柱所分配的剪力按式261： （261）式中 Vim—i層m柱分擔的剪力，Dm—柱m的抗側剛度；∑D—i層所有柱的抗側剛度之和；Vi—i層的總剪力。===+++4++==+++4/2+4/2+++(++)/2= 水平地震作用下框架的側向位移驗算 框架剛度計算：=3107KN/㎡在框架結構中,現(xiàn)澆樓面或預制樓板,但有現(xiàn)澆層的樓面,可以作為梁的有效翼緣增大梁的有效剛度,在計算梁的截面慣性時,對現(xiàn)澆樓面的邊框架取(為梁的截面慣性矩)。地下水位在地表下7~8m。 工程特點：多層建筑采用的結構可分為鋼筋混凝土結構、鋼結構、鋼鋼筋混凝土組合結構等類型。 設計資料 氣象資料該地區(qū)主導風向為東南風，年均氣溫15度左右,最高氣溫39度，最低氣溫10度； kN/M178。因該實驗樓的總高度超過21m屬多層建筑，因而根據(jù)《高層民用建筑設計防火規(guī)范》（GB5004595）規(guī)定，樓梯間應采用封閉式，防止煙火侵襲。采用獨立基礎，室內(nèi)地坪為177。樓面均布活荷載標準值為： 一~四層樓面活載標準值為：（2++）= 梁柱自重（包括梁側、梁底、柱的抹灰重量）L1： bh= 每根重量 25（2+）= kN 根數(shù) 1624+122=152根L2： bh= 每根重量 25（2+）= kN 根數(shù) 164+12=76根L3： bh= 每根重量 25（2+）= kN 根數(shù) (142+122) 4+104=248根Z1： 截面 m2 每根重量 （+2）178。表中： 梁端彎矩、剪力及柱軸力分別按下列公式計算： （2－5－7） （2－5－8） （2－5－9） （2－5－10）表210 A軸柱（邊柱）柱端彎矩計算層次層高h層間剪力層間剛度y(m)54321表211 B軸柱（中柱）柱端彎矩計算層次層高h層間剪力層間剛度y(m)54321注：該框架為對稱結構,A軸柱與D軸柱相同，B軸柱與C軸柱相同。 （265） （266） （267） （268）具體計算結果表217表217 左風作用下梁端彎矩、剪力及柱軸力層次AB跨BC跨柱軸力lM左M右VblM左M右VbNANB5 4 3 2 1 注：表中、單位為kN豎向荷載作用下，考慮框架梁端的塑性內(nèi)力重分布，調(diào)幅后，恒荷載及活荷載彎矩見圖216，圖218中括號內(nèi)數(shù)值?？缰腥粜∮趹。皆谪Q向荷載與地震組合時，跨間最大彎矩采用數(shù)解法計算，如圖218所示。m，的單位為kN。m計算中+ 取順時針方向和逆時針方向中較大值?；炷翉姸鹊燃墸?=，=）,縱筋為HRB335(=300N/mm2),箍筋為HPB235(=210N/mm2)。m=(+)梁、柱端彎矩應符合下述公式的要求： 二級框架 =式中 ——節(jié)點上、下柱端順時針或逆時針截面組合的彎矩設計值之和； ——節(jié)點上、下梁端逆時針或順時針截 面組合的彎矩設計值之和。的差值按柱的彈性分析彎矩值比分配給節(jié)點上下柱端（即II、IIII截面）。取調(diào)整后的彎矩值，一般層應滿足 =,。m將和180。m =柱的抗剪承載能力:。m取180。 表232 柱正截面受壓承載力計算（底層）截面ⅠⅠⅡⅡⅢⅢM(kN=若柱子形成了塑性鉸，則會伴隨產(chǎn)生較大的層間位移，危及結構承受垂直荷載的能力，并可能使結構成為機動體系。剪力調(diào)整AB跨：+= +=圖中單位為kN表226 承載力抗震調(diào)整系數(shù)材料結構構件受力狀態(tài)鋼筋混凝土梁受彎偏壓偏壓抗震墻偏壓各類構件受剪、偏拉 橫向框架梁截面設計BA－圖220 底層梁內(nèi)力示意梁控制截面的內(nèi)力如圖220所示。五層梁端剪力： = ==1/2=調(diào)幅前：= +=== =+=調(diào)幅后：= +=== =+=同理可得四層梁端剪力： = ==1/2=調(diào)幅前：kN = +=+= = =－=調(diào)幅后：kN = +=+= = =－=五層A柱柱頂及柱底軸力：= =+0= =+=四層A柱柱頂及柱底軸力：=++= = +=其他層梁端剪力及柱軸力計算見表220，表221。 圖214 半框架梁柱線剛度示各節(jié)點的分配系數(shù)（采用分層法計算構件內(nèi)力時）A5節(jié)點: 右梁: （+）= 下柱： =B5節(jié)點: 左梁： 4（4+4+）= 右梁： （4+4+）= 下柱： =A4~2節(jié)點: 右梁： 4（4+42）= 上柱： 4（4+42）= 下柱： 4（4+42）=B4~2節(jié)點:左梁： 4（4+42+）= 右梁： （4+42+）= 上柱： 4（4+42+）= 下柱： 4（4+42+）=A1節(jié)點: 右梁： 4（4+4+4）= 上柱： 4/（4+4+4）= 下柱： 4/（4+4+4）=B1節(jié)點: 左梁： 4（4+4+4+）=右梁： 4（4+4+4+）= 上柱： 4（4+4+4+）=下柱： （4+4+4+）=遠端固定，傳遞系數(shù)為1/2；恒荷載作用下，框架的彎矩分配計算見圖215，框架的彎矩圖見圖216。m，的單位為。層間彈性相對轉(zhuǎn)角均滿足要求：表29橫向框架變形驗算 層數(shù)層間剪力Vi（KN）層間剛度Di(KN/m)層間位移Vi/Di層高hi(m)Vi/(Dihi)層間相對彈性轉(zhuǎn)角51/320641/176531/131421/111711/956所以均滿足要求 水平地震作用下橫向框架的內(nèi)力分析本設計取中框架為例，柱端計算結果詳見表210。底層柱高度為。由于本次設計是實驗樓設計，要求有靈活的空間布置，和較高的抗震等級，故采用鋼筋混凝土框架結構體系。在設計中盡量結合門窗的位置，形成“穿堂風”，以取得良好的通風效果。根據(jù)勘測報告：土壤為I級大孔性黃土，天然地基承載力為150kN／M178。經(jīng)過結構論證以及設計任務書等實際情況，以及本建筑自身的特點，決定采用鋼筋混凝土結構。20mm厚1：2水泥砂漿找平；100mm厚（2%找坡）膨脹珍珠巖；100mm厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板；一氈兩油隔汽層。m (m4)KN 框架柱端彎矩計算：柱端彎矩按式263～式264計算。計算結果見表218。m）五層梁端彎矩：=表223 活荷載按樓層的折減系數(shù)墻,柱,基礎計算截面以上的層數(shù)12～34～56～89～20＞20計算截面以上各樓層活荷載的折減系數(shù)()表224 A柱的內(nèi)力組合層次位值內(nèi)力荷載類別永久荷載控制活載控制風載控制重力荷載代表值+水平地震+ +++++(SGk+39。由表219查得：AB跨：順時針方向 = Φ=8n=2。m = Φ=8n=2。m第一層梁與B柱節(jié)點的柱端彎矩值由內(nèi)力組合表225查得：左震 +=m =ⅡⅡ截面：①==m第二層梁與B柱節(jié)點的柱端彎矩值由內(nèi)力組合表225查得：左震 +=m == ②=m=+=混凝土等級為C30，=，=縱筋為HRB335,=300 N/mm2，箍筋為HPB235，=210 N/mm2 由B柱內(nèi)力組合表225查得:=c==103/(500500)=＜=c==103/(500500)=＜均滿足軸壓比的要求。m對底層柱底（IIIIII截面）。因此，對一、。考慮地震作用的反復性。m屬于第一類T型截面。m=(+)m〉M= kN圖中M左、M右為調(diào)幅前彎矩值，M左′、M右′為調(diào)幅后彎矩值。由圖213查得梁上均布荷載為：第四層：= 集中荷載 第五層：=由圖218查得：四層梁端彎矩：=72004500 荷載計算梯形： 三角形：Pe=5P’/8= P’ 圖212 荷載折減示意圖第5層梁的均布線荷載 AB跨：屋面均布恒載傳給梁 =橫梁自重（包括抹灰） （+2）25=恒載： BC跨：屋面均布恒載傳給梁