【正文】 彎鉤，彎鉤的自由端指向柱中心。 因此驗(yàn)算承臺(tái)承載力時(shí)，應(yīng)將承臺(tái)頂部荷載乘以增大系數(shù)。實(shí)際工程中采用 ，這樣豎向承載力估計(jì)還是有余震控制。（ √） l0=NlNllNlNl0=l0=lNlN壓曲長(zhǎng)度計(jì)算模型 例一圖 例一：如圖 ，鋼筋混凝土灌注樁，混凝土強(qiáng)度等級(jí) C40，鋼筋 HRB335， 12Φ16，樁徑 d=600mm，樁長(zhǎng) 35m，樁端持力層為卵石， 3x3=9樁承臺(tái)，承臺(tái)底標(biāo)高為5m。 自地面算起的液化土層 深度 dL(m) λ N≤ dL≤10 10dL≤20 0 1/3 λ N≤ dL≤10 1/3 10dL≤20 2/3 λ N≤ dL≤10 10dL≤20 2/3 土層液化折減系數(shù) l?crN NN?? l?10m10m液化土非液化土01/31/32/31/3 (0. 6,0. 8] (0. 8,1. 0]l?N?LddL的工程含義 l? FL 自地面算起的液化土層 深度 dL(m) 液化強(qiáng)度 R≤ R 地震等級(jí) 1 地震等級(jí) 2 地震等級(jí) 1 地震等級(jí) 2 FL≤1/3 0dL≤10 1/6 0 1/3 1/6 10dL≤20 2/3 1/3 2/3 1/3 1/3 FL≤2/3 0dL≤10 2/3 1/3 1 2/3 10dL≤20 1 2/3 1 2/3 2/3 FL≤ 0dL≤10 1 2/3 1 1 10dL≤20 1 1 1 日本高速路橋樁側(cè)可液化土折減系數(shù)（ 2022年） 表中 FL=R/L，為液化抵抗系數(shù)，也稱(chēng)液化安全系數(shù)，相當(dāng)于上頁(yè)表中的 λN；其中 R為動(dòng)力剪切強(qiáng)度比， L為地震時(shí)的剪切應(yīng)力比。 5）液化土和地基靜承載力特征值小于 25 kPa的極軟土中的基樁樁身的受壓承載力應(yīng)考慮壓曲削弱的影響。 2）存在液化側(cè)向擴(kuò)展（ 2176。 同一結(jié)構(gòu)單元不宜部分采用天然地基，部分采用樁基。 素混凝土樁樁頭剪斷 管樁剪斷 2）液化側(cè)擴(kuò)區(qū)在建樁基（僅施工基樁和部分承臺(tái)）基樁的震害 1976年唐山地震時(shí)天津新港海洋石油研究所輪機(jī)車(chē)單層排架廠(chǎng)房正處于施工階段，基樁和大部分承臺(tái)已完工，上部結(jié)構(gòu)尚未開(kāi)始施工，故樁頂豎向荷載僅為承臺(tái)自重。 實(shí)例 1：柱下多樁承臺(tái)的震害 該工程為住宅樓，鋼 — 混凝土組合結(jié)構(gòu)，無(wú)地下室， PC樁基礎(chǔ)，樁長(zhǎng)不明，樁徑 600mm，承臺(tái)埋深 ，地上 11層， 1987年竣工。 （一）震害特征 非液化土中樁基的震害 （ 1）軟土中樁基的震陷 設(shè)置于深厚軟土中且樁端未進(jìn)入良好持力層的基樁，地震時(shí)因軟土觸變樁側(cè)阻力降低，樁端發(fā)生刺入式破壞，樁基發(fā)生突陷。 2 概念設(shè)計(jì) 基樁設(shè)計(jì) 采用后注漿灌注樁樁筏基礎(chǔ)，設(shè)計(jì)樁徑 1000mm?？蓸O大減小基礎(chǔ)梁板配筋。 采用抗浮樁或者抗浮錨桿的，安全系數(shù)為 。究其原因是因?yàn)槭┕け苹鶐r，造成基巖裂隙，形成貫通的地下水，對(duì)基底產(chǎn)生巨大壓力。對(duì)于此類(lèi)工程在施工中發(fā)現(xiàn)地下水，即應(yīng)砌筑水井以觀(guān)測(cè)水位，并以穩(wěn)定水位作為抗浮設(shè)防水位。 這是工程師要重點(diǎn)重視的。 （ 7）主裙相連的建筑物，裙房采用樁基礎(chǔ)抗浮時(shí)，應(yīng)用短樁。按強(qiáng)化核心筒樁基的支承剛度、 相對(duì)弱化外圍框架柱樁基支承剛度 的總體思路， 核心筒采用常規(guī)樁基 ，樁長(zhǎng) 25m， 外圍框架采用復(fù)合樁基 ，樁長(zhǎng) 15m。如 1975年墨西哥城地震時(shí)一座 16層高的樁基大廈產(chǎn)生 3~4m的震陷。本次調(diào)查其中的 A、 B兩棟。廠(chǎng)區(qū)位于新港航道南側(cè)臨海的新吹含砂新吹填土之上，吹填土厚度約 2m，以下為夾粉砂黏土、淤泥質(zhì)黏土、夾粉砂粉質(zhì)黏土、粉土、粉砂。 這一問(wèn)題應(yīng)結(jié)合工程地質(zhì)條件和上部結(jié)構(gòu)情況分析確定，大體分以下三種情況。 ≤液化層下界面傾斜度 5176。 坡地、岸邊樁基 非巖質(zhì)的陡坡、河（湖）岸邊坡邊緣均屬于建筑抗震不利地段，但工程實(shí)踐中由于用地緊張或工程使用需求等原因，這類(lèi)地段仍不乏采用樁基的建筑。 其本質(zhì)是對(duì)土力學(xué)參數(shù)的折減系數(shù)，如 C， Φ,N， E， m等。地面以下深度 20m范圍內(nèi)全部為液化土，液化判別系數(shù) 。 水平承載力由主震時(shí)控制 。 為控制塑性鉸在柱底而不是基礎(chǔ)梁端形成，應(yīng)使基礎(chǔ)梁（承臺(tái)）柱節(jié)點(diǎn)左右端截面實(shí)際受彎承載力之和不宜小于柱下端實(shí)際受彎承載力。 模型 fck (MPa) 縱筋 箍筋 fy(MPa) 承臺(tái) 柱 fy(MPa) 承臺(tái) 柱 M1 475 8Φ 16+2Φ 16 （ 4+4） Φ 16 495 Φ 8/60 Φ 8/100 M2 475 8Φ 16+2Φ 16 （ 4+4） Φ 16 495 Φ 8/120 Φ 8/100 M3 475 4Φ 16+2Φ 16 （ 4+4） Φ 16 495 Φ 8/120 Φ 8/100 X1 475 （ 4+4） Φ 16+2Φ 16 （ 4+4） Φ 16 495 Φ 8/60 Φ 8/100 M1 M2 M4 M3 M1 M2 M4 M3 七、常見(jiàn)問(wèn)題釋疑 ，才可按樁的承載力模式確定其單樁承載力？ 《 規(guī)范 》 為何不規(guī)定樁的最大長(zhǎng)徑比？ 《 規(guī)范 》 為何不限制相鄰樁的樁端標(biāo)高差？ 《 規(guī)范 》 為何取消了 《 建筑樁基技術(shù)規(guī)范 》 JGJ 9494中沉管灌注樁的極限側(cè)阻力和極限端阻力經(jīng)驗(yàn)參數(shù)？ ，在核心筒下布置矩陣形成梅花形排列的群樁時(shí)，樁的中心距出現(xiàn)小于 《 規(guī)范 》 最小樁距的情況，若滿(mǎn)足 《 規(guī)范 》 最小樁距又將導(dǎo)致基樁外布，設(shè)計(jì)不合理，乃至遭審圖不予通過(guò)，此時(shí)如何處理這一問(wèn)題為好？ （含純地下車(chē)庫(kù)）相連時(shí)，是否一定要在主裙之間設(shè)置沉降后澆帶？ ？ 《 規(guī)范 》 為何對(duì)于 8176。 美國(guó)標(biāo)準(zhǔn) ACI31805第 ，按在基礎(chǔ)處為固定端的假定設(shè)計(jì)的柱縱筋應(yīng)可靠錨入基礎(chǔ)，若要求設(shè)置彎鉤，則抗彎縱向鋼筋應(yīng)在接近基礎(chǔ)底面處設(shè)置 90186。此時(shí)框架柱抗震等級(jí)一般為一、二級(jí)，柱底彎矩乘以增大系數(shù) ， 震害調(diào)查表明，條形基礎(chǔ)梁或承臺(tái)有破壞可能。需要指出的是，此時(shí)仍然采用綜合安全系數(shù) ，考慮到這種受力狀態(tài)時(shí)間不長(zhǎng) (震后一段時(shí)間會(huì)加固 )，故 可否采用 ~。（ X） m a x 110 00 / 101 25EkN R k N? ? ?樁身強(qiáng)度不滿(mǎn)足要求。地震時(shí)地基振動(dòng)狀態(tài)也隨深度而有不同，深度大于 10m的土層完全液化的實(shí)例很少，考慮這一因素，在主震時(shí)折減系數(shù)以 10m為界。筏基外排樁樁身強(qiáng)度宜適當(dāng)加強(qiáng)，除了考慮水平荷載下外排樁受力最大的因素外，還由于液化土在筏板下受阻可能側(cè)向流動(dòng)向室外噴砂，使得外排基樁受到較大水平力。 軟弱黏性土指 7度、 8度、 9度時(shí)，地基靜承載力特征值分別小于 80 kPa、100kPa、 120 kPa的土層。調(diào)查表明，在抗震設(shè)防 6度地區(qū)，液化、震陷以至滑坡等地基失效的情況極為少見(jiàn)；此外，地基土強(qiáng)迫位移也較小，上部結(jié)構(gòu)按靜力計(jì)算也可滿(mǎn)足抗震 6度設(shè)防的要求，綜合起來(lái)，在 6度地區(qū)可不進(jìn)行地基基礎(chǔ)抗震設(shè)計(jì)，即不用考慮軟土震陷、液化和滑坡等，僅按靜力荷載設(shè)計(jì)即可?？梢?jiàn)采用無(wú)筋素混凝土作為地基土的豎向增強(qiáng)體，其在地震設(shè)防區(qū)無(wú)法保證其具備必要的安全度。 （ 4）承臺(tái)震害 1995年阪神地震之前，世界各國(guó)對(duì)承臺(tái)的震害調(diào)查資料相當(dāng)缺乏，人們對(duì)承臺(tái)在地震下的工作性狀也了解甚少；阪神地震后，對(duì)承臺(tái)震害做了專(zhuān)門(mén)調(diào)查和研究，發(fā)現(xiàn)承臺(tái)在地震下也能破壞，下面介紹兩例。就地質(zhì)因素而言，大體可以分別按非液化土和液化土兩大類(lèi)土中的樁基進(jìn)行闡述和分析。 （ 3） 場(chǎng)地地層特點(diǎn) 圖 3 場(chǎng)地地層柱狀土 第⑨層為卵石、圓礫、第⒀層為細(xì)－中砂，是樁基礎(chǔ)良好持力層。 （ 6）抗浮錨桿可否當(dāng)作支座？ 當(dāng)抗浮錨桿具備足夠剛度時(shí)，可當(dāng)作彈性支座；彈性剛度宜由抗拉試驗(yàn)確定。 需要指出的是：用配重抗浮的設(shè)計(jì)，其安全系數(shù)僅為 。建成后局部浮起，造成泵房整體傾斜。 四、地下水與抗浮設(shè)計(jì) （ 2）抗浮水頭壓力的確定 當(dāng)前抗浮設(shè)計(jì)，習(xí)慣將水頭壓力直接作用于基礎(chǔ)底板作為抗浮設(shè)計(jì)水位，這是不合理的。 此外，基底土層的隔水性相當(dāng)關(guān)鍵。 五、兩類(lèi)的共同作用的基本概念 （一） 豎向荷載作用的的共同作用 （第一類(lèi)共同作用） 豎向荷載作用下建筑結(jié)構(gòu)中的參與共同作用有三個(gè)要件：上部結(jié)構(gòu)、筏形承臺(tái)和樁土體系。核心筒樁端持力層選為第⒀層細(xì)－中砂，單樁承載力特征值 Ra=9500kN，樁距 Sa=3d； 外圍邊框架柱采用復(fù)合樁基礎(chǔ)，荷載由樁土共同承擔(dān) ，單樁承載力特征值 Ra=7000kN。該建筑打入火山灰沉積軟土層，土的壓縮性和含水量極高，樁側(cè)、樁端持力層相近，從而導(dǎo)致在地震作用下 引起外部荷載