【正文】 (全冊）－賈紹義amp?？偨Y于下：1. 對化工設計有了比較深刻的認識，在平常的化工原理課程學習中總是只針對局部進行了計算，而對參數(shù)之間的相互關聯(lián)缺乏認識。為人孔處板間距。夾套式再沸器，常用于傳熱面較小或間歇精餾中。 或 式中：ZL=D2Wd ， Ab= AT2Af K為物性系數(shù)，其值可查下表：系 統(tǒng)物性系數(shù)K無泡沫，正常系統(tǒng)氟化物（如BF3,氟利昂）中等發(fā)泡系統(tǒng)（如油吸收塔，胺及乙二醇再生塔）多泡沫系統(tǒng)（如胺或乙二胺吸收塔）嚴重發(fā)泡系統(tǒng)（如甲乙酮裝置）形成穩(wěn)定泡沫的系統(tǒng)（如堿再生塔） 因為苯與甲苯為正常體系，故其K=1 式中：CF為泛點負荷因素可由如下泛點負荷系數(shù)圖表查得 由HT= , 可查表得CF= ZL=D2Wd == Ab= AT2Af== 則 % % 故 F1 =% %80% 故本設計中的霧沫夾帶量eV在允許范圍之內(nèi)。 由實踐經(jīng)驗可知，液體在降液管內(nèi)停留的時間不應小于35s 液體在降液管中停留時間 : =s 5s 故降液管設計合適 精餾段負荷性能圖及操作彈性根據(jù)經(jīng)驗值， 控制其泛點率F1=80% 由HT= , 可查表得CF= ZL=D2Wd == Ab= AT2Af== 則 計算整理可得：VS=取Hd=ψ（HT+hW）則Hd=(+)=Hd=hw+how+hd+hp+△其中：hp=hc+h1=+?（hW+hOW）取ε=，則 hp=+（hW+hOW）又有，△≈0 代入hw+how+hd+hp+△=，化解得：3. 液相上限線當停留時間取最小時，LS為最大，取停留時間為5s。（過程略）塔頂溫度：tD= ℃ 加料板上一塊塔板溫度tF1= ℃加料板的塔板溫度tF= ℃塔底溫度：tW= ℃精餾段平均溫度 T=(+)/2= ℃提餾段平均溫度 T=(+)/2= ℃ 塔頂平均摩爾質量： X1= Y1=MVDm=+()= kg/kmolMLDm=+()= kg/kmol 加料板上一塊塔板平均摩爾質量： XF1= YF1=MVFm=+()= kg/kmolMLFm=+()= kg/kmol 加料板平均摩爾質量： XF= YF=MVFm=+()= kg/kmolMLFm=+()= kg/kmol塔底平均摩爾質量： XW= YW=MVFm=+()= kg/kmolMLFm=+()= kg/kmol 精餾段平均摩爾質量： MVm=(MVDm+MVFm)/2 =(+)/2= kg/kmol MLm=(MLDm+MLFm)/2 =(+)/2= kg/kmol 提餾段平均摩爾質量： MVm=(MVDm+MVFm)/2 =(+)/2= kg/kmol MLm=(MLDm+MLFm)/2 =(+)/2= kg/kmol（1）精餾段①汽相平均密度：由理想氣體狀態(tài)方程計算 即： ρVM＝PMV/RTM=（（+））= Kg/ m3 ②液相平均密度： 塔頂溫度：tD=℃ 時ρ1= Kg/m3 , ρ2= Kg/m3 加料板上塊塔板溫度: tF1=℃ 時ρ1= Kg/m3, ρ2= Kg/m3 塔頂易揮發(fā)組分質量百分比a1＝% 加料板上一塊塔板易揮發(fā)組分質量百分比a2＝% 塔頂液相密度：ρLD＝1/[a1/ρ1+(1a1) /ρ2]= Kg/ m3 加料板上一塊塔板液相密度:ρLF＝1/[a2/ρ1+(1a2)/ρ2]= Kg/ m3 精餾段的平均液相密度ρLM＝(ρLD+ρLF)/2=(+)= Kg/ m3（2） 提餾段 ①汽相平均密度：由理想氣體狀態(tài)方程計算 即ρVM＝PMV/RTM=（（+））= Kg/ m3②液相平均密度 加料板溫度：tF=℃ 時ρ1= Kg/m3 , ρ2= 塔底溫度: t=℃ ρ1= Kg/m3 , ρ2= Kg/m3 塔底易揮發(fā)組分質量百分比a1＝% 加料板上易揮發(fā)組分質量百分比a2＝% 加料板液相密度：ρLF＝1/[a1/ρ1+(1a1) /ρ2]= 塔底液相密度:ρLW＝1/[a2/ρ1+(1a2)/ρ2]= 提餾段的平均液相密度ρLM＝(ρLF+ρLW)/2= Kg/ m3（1）精餾段液體表面張力 查表得 塔頂溫度：tD=℃ 時： σ1= mN/m σ2= mN/m σLDM=+= mN/m 加料板上一塊塔板溫度tF1= ℃時σ1= mN/m σ2= mN/m σF1DM=+= mN/m 精餾段的平均液體表面張力： σLM=(σLDM +σLF1M)/2= mN/m（2）提餾段液體表面張力 查表得加料板溫度：tF=℃ 時: σ1= mN/m σ2= mN/m σLFM=+（）= mN/m 塔底溫度tW= ℃時： σ1= σLWM=+（）= mN/m 提餾段的平均液體表面張力： σLM=(σLFM +σLWM)/2= mN/m 精餾段塔徑塔板的設計計算 精餾段塔板參數(shù)的計算與選擇精餾段汽、液相體積流率為： m3/S m3/S 由 ， 取板間距HT= , hL= , HT hL== C20 由圖查取圖的橫坐標為： ，查表得出C20= 則 m/s，則空塔氣速為:U===則 =m 。 物系相平衡數(shù)據(jù)常壓下苯—甲苯系統(tǒng)t—x—y數(shù)據(jù)如表1—6所示。 第二章 總體設計方案的確定 操作壓強的選擇精餾可以常壓，加壓或減壓條件下進行。 化工生產(chǎn)對塔設備的要求塔設備除了應該滿足特定的化工工藝條件（如溫度，壓力，耐腐蝕）外，為了滿足工業(yè)生產(chǎn)的需求還應該達到下列要求：1）生產(chǎn)能力大，及氣體處理量大。浮閥塔的特點：1．生產(chǎn)能力大，由于塔板上浮閥安排比較緊湊，其開孔面積大于泡罩塔板，生產(chǎn)能力比泡罩塔板大 20%～40%，與篩板塔接近。 但是，浮閥塔的抗腐蝕性較高（防止浮閥銹死在塔板上），所以一般采用不銹鋼作成，致使浮閥造價昂貴，推廣受到一定限制。事實上，任何一個塔設備能同時達到上述的諸項都時非常困難的，因此只能從生產(chǎn)的需求及經(jīng)濟合理的要求出發(fā)，抓住主要矛盾進行設計。降低操作壓力，組分的相對揮發(fā)度增加，有利于分離?；旌蠚饣瘽摕嶂禐?混合熱容值為:則故q線方程為 回流比的確定 α值的確定α1=, α2=, α3=,α4=,α5=,α6=,α7=, α8=,α9=,α10===。②邊緣區(qū)：塔壁部分留出的一圈邊緣區(qū)域，供支承塔板的邊梁使用。w=50mm .①安定區(qū)：鼓泡區(qū)與溢流區(qū)之間的區(qū)域為安定區(qū)，此區(qū)域不安裝浮閥，設置這段安定地帶，以免液體大量夾帶泡沫進入降液管。 ②采用井水作為冷凝水，初始溫為25℃，取冷凝器出口水溫為50℃，在平均溫度物性數(shù)據(jù)如下： （℃下，水在平均溫度下）ρ [kg/m3]Cp[KJ/k對于高粘度液體和熱敏性氣體，宜用泵強制循環(huán)式再沸器，因流速大、停留時間短，便于控制和調(diào)節(jié)液體循環(huán)量。管路阻力,設損失為2%，則。因為我已經(jīng)有了一定的自主研究的能力，我能通過自學慢慢的將問題化解。. 化工工藝設計手冊（上、下），北京:化學工業(yè)出版社，1996。由于個人知識水平有限，在老師和同學的耐心幫助下才得以完成本次設計。為進料板處塔板間距。K)傳熱面積： 由上塔頂冷凝器設計可推算公稱直徑mm傳熱面積A（）（管長4米）碳素鋼管傳熱管數(shù)公稱壓力（Mpa）800Φ25 mm47216 其它輔助設備的設計與選型 接管的計算與選型Mf=+=℃時,苯密度=,XF=（摩爾分數(shù)），a1=（質量分數(shù)）。塔底液體進入底液池中，再進入再沸器的管際空間被加熱而部分汽化。ρL 為了防止塔內(nèi)發(fā)生液泛，降液管高度應大于管內(nèi)泡沫層高度。s ，μL=x苯 回流方式塔頂回流采用采用安裝回流泵方式進行強制回流。 ，由于塔板上浮閥安排比較緊湊，其開孔面積大于泡罩塔板，生產(chǎn) 能力比泡罩塔板大 20%～40%，與篩板塔