【正文】 7).潤滑系統(tǒng) 。偶然突然停電等突發(fā)性停機故障時，可左右扳動轉換閥手柄提壓手動泵，即可打開卸料門快速卸料，有效地防止混凝土在攪拌機內的凝固。另外，還可在與油封接觸的軸段上，做出 深的螺旋槽或刻出傾斜的滾花，在單向運轉時，則可使?jié)B漏到軸段上的油被推回到箱內 ，提高密封效果。 其中 ，采用集中潤滑的有：減速機端右軸軸端密封點、減速機左軸軸端密封點、濃油泵端左軸軸端密封點、濃油泵端右左軸軸端密封點。 計算系數為 e=, Y1= ,Y2=,Y0 =。 軸的設計包括軸的結構設計和工作能力設計。 圖 2 . 螺釘受力分析 螺釘只受扭矩 T 減 作用 . 確定螺釘直徑 選擇螺釘材料為 Q23性能等級為 的螺釘 ,由［ 2］中表 59查的材湖南科技大學大學本科畢業(yè)論文 14 料屈服極限 ? s=480Mpa, 由［ 2］中表 511 查得安全系數 Sσ =4, Sp= 故螺釘材料的許用應力［ σ ］ =? s/Sσ =480/4=120 Mpa., ［ ? ］ P=?s/Sp=480/=320 Mpa.. 因只受扭矩 T 減 作用且用螺釘聯接，所以相當于鉸制孔用螺聯接一樣，故［ 2］中式 528 有受力最大的螺釘的工作剪力為 Fmax= rmaxT 減 /∑ r2= 式中 : rmax=45mm=, ∑ r2= 根據［ 2］中式 .521 的擠壓強度條件 ? p=F/ d0Lmin ≤［ ? ］ P 得 d0≥ F/［ ? ］ PLmi =（ ） = 式中 : Lmin=22mm= 根據［ 2］中式 .522 的剪切強度條件 σ =F/(π /4d02)≤［ σ ］得 d0≥ ? ?)/(4 ??F = 6101 2 ??? = 式中 : F— 螺釘所受的工作剪力 ,N。在確保攪拌質量的前提下，容積利用系數越大越好。 給定 25r/min η w 為 — 工作機的效率。廣泛應用于工業(yè)和民用建筑、道路、湖南科技大學大學本科畢業(yè)論文 4 橋梁、港口和機場、 礦山等建筑行業(yè)中。 ．攪拌筒體 攪拌筒體由優(yōu)質鋼板整體彎成“奧米加Ω”形狀，而且由特別管狀框架承托，有足夠的剛度和強度，保證主機的正常運作。 ．攪拌裝置 兩根攪拌軸上的多組攪拌臂和葉片組成攪拌裝置，保證桶體內混合料℃能在最短時間內作充分的縱向和橫向摻和，達到充分拌和的目的。為適應攪拌不同性質的混凝土的要求，以發(fā)展了很多機型，各種機型和性能各有其特點。一般為 其中總效率 η 計算如下： η =η 1η 2η 3??η n, 而 η 1 ，η 2??η n分別為傳動裝置中每一傳動副（齒輪、渦桿、帶或鏈）、每對軸承、每個聯軸器的效率，從［ 1］中表 1— 7 選中間值如下： η 1=η 帶 =, η 2=η 減 =, η 3=η 聯軸器 =, η 4=η 軸承 =(一對 ) 所以 η =η 1η 2η 3η 4 == ．雙臥軸強制攪拌機軸上功率的計算 強制式混凝土攪拌機的功率計算目前還沒有一個嚴格的計算公式，這里推薦一種簡化的計算方法。但是，容積利用系數的大小還受到其它的條件的制約，其一，攪拌機的設計需要考慮應具備 10%的超載能力；其二，按設計標準規(guī)定，出料體積與進 料體積之比為 ，而幾何容積應大于進料體積，這樣容積系數最大不得超過。 d0— 螺釘剪切面的直徑 (取為螺釘孔的直徑 ),mm。 1） 軸的結構設計是根據軸上零件的安裝定位以及軸的制造工藝等方面的要求，合理地確定軸的結構形式和尺寸。 求兩軸承受到的徑向載荷 R1和 R2 由第六章算的 FAX= , FAZ= , FBX= , FBZ= FAY=。 采用手動潤滑有：濃油泵端左軸骨架軸端密封點、濃油泵端右左軸骨架軸端密封點、 濃油泵端左軸軸承密封點、濃油泵端右左軸軸承密封點、濃油泵端卸料門軸承點、濃油泵端油缸潤滑點 A、濃油泵端油缸潤滑點 B、減速機端右軸骨架油封密封點、減速機端左右軸骨架油封密封點、減速機端左軸軸承密封點、減速機端右左軸軸承密封點、減速機端卸料門軸承。 氈圈密封在接觸式密封中壽命較低，密封性能相對較差，但簡單、經濟 ，適用于脂潤滑軸承中。 液壓系統(tǒng)中電機用三相交流 380V，功率為 ,電磁換向閥用直流 24V. 卸料門是一個卸料裝置 ,它是把經過攪拌加工后的成品通過卸料門卸料 ,從而完成加工攪拌加工的過程 .卸料門裝置是油缸左右兩端的壓力差 ,帶動卸料門的擺動 ,使得桶體開出一個口 ,骨料從卸料門的擺臂的轉動 ,從而帶動 卸料門的側面滑落 ,從而完成卸料過程 。 8).攪拌桶蓋 。 6).傳動裝置 。 液壓單元中配有手動 — 自動轉換閥，正常工作時，將換向閥的手柄置于中間“ ok”位置。對于緊配合的骨架油封，可在密封蓋上鉆小孔，以便于拆卸。則需要潤滑的注油地方是： 、 油點油杯、 、 、 油杯。 JS2020C 型混凝土攪拌主機設計 25 第 七 章 軸 承 校 核 根據工作條件 ,決定選用雙列圓錐滾子軸承 ,設軸運轉中有中等沖擊載荷 ,工作溫度小于 150 度 ,壽命為三年 .(一年按 300 天計算 )時間根據滾動軸承樣本或機械設計手冊第三版第二卷表 7269,可知 3113732 軸承的基本額定負荷 KN: Cr=1530KN , Cor =1854KN?？招妮S內徑與外徑的比值通常為 ~,以保證軸的剛度和扭轉穩(wěn)定性 . 此外 ,還有一種鋼絲軟軸又稱鋼絲撓性軸，它是由多組鋼絲分層卷成的，具 有良好的撓性，可以把回轉運動靈活地傳到不開敞的空間位置。 Lmin— 螺釘桿與孔壁擠壓面的最小高度 mm, ［ ? ］ P 為螺釘或孔壁材料的許用擠壓應力 ,MPa. ［ σ ］為 — 螺釘材料的許用切應力 ,MPa . 所以按剪切強度條件設計來確定螺釘直徑 ,按粗牙普通螺紋標準（ GB19681），選用螺紋公稱直徑 d= 10 mm 綜合上面計算并根據［ 1］中表 316選用： 螺釘 GB7085 M10X25 . 減速機上帶輪的螺釘組 設計 . 螺釘組結構設計 采用如圖 2 所示的結構 , 螺釘數為 Z2=10, 圓周分布。 容積利用系數是指出料容積和筒體幾何溶劑之比，它的確定主要以攪拌質量的優(yōu)劣為依據。 nw 為 — 工作機的轉速 , r/min。混凝土攪拌機是將石子（粗骨料）、沙子（細骨料）、水泥、水和某種添加劑攪拌成勻質混合料的機械。 攪拌機蓋設計的噴霧系統(tǒng)有效地壓住投料時揚起的粉塵并與吸塵裝置連在一起，確保環(huán)保要求。攪拌臂分為進給臂、攪拌臂、返回臂，同時為了便于磨損后的調整和更換，每組 攪拌葉片均能方便地在受力磨損的方向調整，直至攪拌葉片正常磨損后的更換。從不同的角度進行劃分：按工作性質分為周期式和連續(xù)式；按攪拌方式分為自落式和強制式；按裝置方式分為固定式和移動式；按出料方式分為傾翻式和非傾翻式 。對于一個臥式的強制式攪拌機，某一攪拌葉片的受力和運動情況見圖 1，葉片的寬度為 bi,葉片與半徑的夾角為α i,作用在 dρ面積上的力為 湖南科技大學大學本科畢業(yè)論文 6 dFi =kbi dρ 式中 k 單位面積上的運動阻力，稱為阻力系數，單位為 N/系 數在葉片的轉速確定后取決于混凝土的水灰比，見表 11 表 11 攪拌阻力系數 k的取值 混凝料的性質 K值（ N/cm2） 干硬性混凝土 68~85 塑性混凝土 25~35 流動性小的砂漿 30~40 流動性大的砂漿 10~20 由所 dFi產生的阻力矩 dMi = ρ cosα i dFi 這一葉片上的總阻力矩 ? ?iiiirrirrkbdppkbM??c os21c os112221??? ? （ 2— 3） 式中 bi , r2和 r1均以 cm 為單位，則 Mi以 為單位 .考慮到所有葉片上的阻力矩 ,則攪拌機的功率 ???zi iMnP1975 000 ? （ 2— 4） 式中 η — 機械的傳動效率 z — 攪拌葉片 的數量 n — 攪拌葉片的轉速 (r/min) 現取 k=80，取 bi=，取 r2=,r1= , α i =60186。一般雙臥軸攪拌機的容積利用系數取 ~。 Lmin— 螺釘桿與孔壁擠壓面的最小高度 mm。軸的結構設計不合理，會影響軸的工作能力和軸上零件的工作可靠性，還會增加軸的制造成本和軸上零件裝配的困難等，因此，軸的結構設計是軸設計的重要內容。 R1= 22 AZAX FF ? （ 7— 1）= ? ?22 92 )41 ( ??? =, R2= 22 BZBX FF ? （ 7— 2） = ? ?22 65 )( ??? =。 采用班前班后手動快速加油的有：濃油泵端左軸軸承快速注油點 、濃油泵端左軸軸承快速注油點、減速機端右軸軸端快速注油點、減速機端左軸軸端快速注油點。 為避免磨損，可采用非接觸式密封。卸完料后 ,通過左右壓力表差的調節(jié) ,使卸料門擺動 ,當擺動到一定的位置后 ,卸料門擺動停止 ,且與桶體內臂閉合 ,達到恢復過程 . 卸料門裝置由卸料門、卸料門擺臂、油泵、卸門油缸、開門指示器、油杯、開門限位器安裝板、接近開關等元件組成。 9).試機 . JS2020C 型混凝土攪拌主機設計 33 第十一章 體 會 部 分 通過此次畢業(yè)設計使我加深了對所設計的攪拌主機的了解，更重要的是我知道機械設計的一般依據 是不斷的要查閱資料了，這同時也就提高了我的查閱資料的能力，加深了我對機械專業(yè)知識的理解程度和掌握程度，培養(yǎng)了我獨立思考和親自動手能力。 5). 油漆 。