【正文】 梁側模外側用 60 100 ㎜木 枋 作壓條， 水平 間距 300mm； 外龍骨 用 Φ 48* 雙鋼管壓桿間距500 ㎜以內，梁側板兩端懸臂不允許大于 200mm 也不小于 100mm；加 M14 對拉螺栓 3 型扣件拉結，螺栓兩頭分別設三個螺帽， 水平 間距為 600mm，豎向間距為 500mm 以內。 2 0 0 5 0 0 5 0 0 1 2 01 3 . 2 5 k N / mA B 內龍骨計算簡圖 0 . 3 2 40 . 2 1 1 內龍骨彎矩圖 () 模板工程施工方案 ～ 30～ 內龍骨變形圖 (mm) 0 . 0 02 . 6 53 . 2 03 . 4 33 . 7 72 . 8 61 . 5 90 . 0 0 內龍骨剪力圖 (kN) 經過計算得到最大彎矩 M= 經過計算得到最大支座 F= 經過計算得到最大變形 V= 內龍骨的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩 I和截面抵抗矩 W分別為 : W = ； I = ； (1)內龍骨抗彎強度計算 抗彎計算強度 f= 106/= 內龍骨的抗彎計算強度小于 ,滿足要求 ! (2)內龍骨抗剪計算 [可以不計算 ] 截面抗剪強度必須滿足 : T = 3Q/2bh [T] 截面抗剪強度計算值 T=3 3770/(2 60 100)= 截面抗剪強度設計值 [T]= 內龍骨的抗剪強度計算滿足要求 ! (3)內龍骨撓度計算 最大變形 v = 內龍骨的最大撓度小于 ,滿足要求 ! 九 、梁側模板外龍骨的計算 模板工程施工方案 ～ 31～ 外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載 ，按照集中荷載下連續(xù)梁計算。 、模板方案計算復核荷載標準值及荷載組合 荷載標準值：①模板重標準值 KN/m3；②砼自重標準值 rc=24KN/m3（鋼筋砼取 25 KN/m3）；③框架梁鋼筋自重標準值 KN/m3；④施工活載標準值 KN/m2；⑤振搗砼標準值，水平面 KN/m2，垂直面 KN/m2；⑥ 砼側壓力標準值按二式取大值， F1 = rcH與 F2 = 1β 2V1/2較小值 : 計算荷載組合：板底模板及其支架為①＋②＋③＋④。 吊環(huán)強度計算為吊環(huán)鋼筋的截面積鋼絲繩所受的拉力為吊環(huán)所受的拉力即為式中ssAFmmFddFAF205704202422 2???????????? 抗拔能力計算 M P almmlKFddlNFKNwww2,28280021 0 0 22取為砼的握裹力為吊環(huán)的錨固長度式中??????????????? 顯然如果按選用鋼絲繩的設計計算拉力計算吊環(huán)，則須采用φ 30 圓鋼制作，錨入砼內模板工程施工方案 ～ 25～ 的深度須不小于 800 ㎜，安全系數很大。木方所受線分布荷載為： q= =按抗彎強度驗算 mmqbhflfbhqlWMqlMmm1723100501586861818/122222m a x???????????? i. 按剪應力驗算 mmqbhflfbhqlbhVqlVvv25743443232/1m a x???????????? ii. 按撓度驗算 ? ?mmqEIllEIql1005012110000384202138420218453334?????????????? ?? 根據以上計算，模板下 50 100 ㎜背楞跨度可取 1500mm，但考慮鋼 管大橫楞的承載能力，以及扣件的抗滑能力，木方背楞下的鋼管托楞的間距取 1000mm ㎜。其模板支撐構造如下圖5所示。 ① 計算參數 15mm 厚木膠合板模板 fm=23N/mm2,fV=,E=5000Mpa； 膠合板：33224433mmbhWmmbhI???????????? 50 100mm 木方背楞 fm=15N/mm2,fV=,E=10000Mpa； 木方背楞：33224433mmbhWmmbhI???????????? 荷載計算： 鋼筋荷載： 1500 =720N/m； 新澆砼自重荷載： 25000 =8400N/m； 振搗荷載： 2021 =1120N/m 合計： 10240N/m 或： 25600N/m2。 夜間 22:00～ 6:00 之間現場停止模板加工和其他模板作業(yè)。 在拆墻模前不準將腳手架拆除，用塔吊拆時與起重 機 配合；拆除頂板模板前劃定安全區(qū)域和安全通道，將 非安全通道用鋼管、安全網封閉，掛 禁止通行 安全標志，操作人員不得在此區(qū)域，必須在鋪好跳板的操作架上操作。 ３、模板拆除的順序和方法：按先支的后拆， 后支的先拆， 先拆不承重部分，后拆承重部分，自上而下的原則進行。 二、 編制依據 東方山海灣八期施工合同，施工圖紙及施工圖 答疑 紀要等相關的一切文件 ； 《混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范》 （ GB 502042021） ； 《建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范》 （ JGJ 8091） ； 《建筑施工扣件式鋼管腳手等安全技術規(guī)范》 （ JGJ 1302021） ； 《建筑安全檢查標準》 （ JGJ 5999） ； 《建筑機械安全使用規(guī)程》 （ JGJ 332021） ； 《施工現場臨時用電安全技術規(guī)范》 （ JGJ 462021） ； 《建筑工程施工質量驗收統(tǒng)一標準》 （ GB503002021） ； 《建筑施工手冊》第四版 縮印本 ； 《建筑施工計算手冊》 2021年版； 1《建設工程高大模板支撐系統(tǒng)施工安全監(jiān)督管理導則》（ 2021254號文）； 1《建筑模板及作業(yè)平臺支架構造安全技術規(guī)范》（ DB45/T6182021）； 1 《 PKPM施工安全計算軟件》 三 、準備工作 １、模板安裝前由項目技術負責人向作業(yè)班組長 及 操作人員進行安全技術交底和安全教育，有關施工及操作人員應熟悉施工圖及模板工程的施工設計。 插筋的預留問題：本工程的插筋較多，包括構造柱、結構柱插筋、外墻裝飾柱、裝飾墩插筋等等，不能遺漏，同時應確保位置的準確性。 （ 2）嚴禁在同一垂直面上操作。不允許一次吊運二塊模板 板堆放時，使模板向下傾斜 30176。 223131/10042525/3025150043015004mKNHPmKNVKKTPmwsm?????????????? 2005005005005005005005006 00 6 00 6 00 6 00剪力墻模板側向支撐 18 00 布置，與相應部位梁板支撐立桿支撐扣連M 14豎 向間距500， 水平向間距600布 置5 0 10 0木 方背楞 3 00 布置15 mm 厚膠合板模板2 φ 48 3 .5 鋼管大橫楞 18mm 厚膠合板模板 模板工程施工方案 ～ 6～ 木膠合板模板受力驗算 計算簡圖如下： 模板寬度取 1000mm 為計算寬度。 由彎距驗算：mmqWfafWMqaMmm , m a x2m a x???????? ? 由撓度驗算：mmqEIaaEIqa5714860005000100100202100334???????????? 實際梁測模 70 100 或 50 100 木方背楞布置三根間距為 295mm。 支撐立桿步距 1200m，采用φ 48 鋼管扣件連接； 如果立桿根據鋼管托楞的間距布置，即按 900 900 的雙向間距布置，則立桿最大受力F=11280 =7219N≈扣件的抗滑能力值。轉運平臺采用槽鋼作為支承梁，一端擱置在樓層，采用 M16 螺栓固定以抗滑移，一端采用鋼絲繩懸吊，吊環(huán)扣住鋼絲繩。 4） 鋼平臺使用時，應有專人進行檢查，發(fā)現鋼絲繩有銹蝕損壞應及時調換，焊縫脫焊時應及時修復。 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1= 實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1= 倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。 。 采用的鋼管類型為 48 。 2005005001500mm8 0 0 m m 模板組裝示意圖 六 、梁側模板荷載標準值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。鋼平臺吊裝需待橫梁支撐點固定，接好鋼絲繩，調整完畢，經過驗收，方可使用。這種布置對于安全吊運非 常不利，主要由于塔吊操作人員對于吊裝的視線不清，因而在吊裝時須高度重視，塔吊指揮與塔吊操作人員間須高度負責，始終處于安全警戒狀態(tài)。木方所受線分布荷載為： q= =模板工程施工方案 ～ 17～ 按抗彎強度驗算 mmqbhflfbhqlWMqlMmm1578100501586861818/122222m a x???????????? 按剪應力驗算 mmqbhflfbhqlbhVqlVvv21593443232/1m a x???????????? 按撓度驗算 ? ?mmqEIllEIql1005012110000384202138420218453334?????????????? ?? 根據以上計算，模板下 50 100 ㎜背楞跨度可取 1400mm，但考慮鋼管大橫楞的承載能力，以及 扣件的抗滑能力，木方背楞下的鋼管托楞的間距取 900mm ㎜。 梁側模支撐驗算： 模板工程施工方案 ～ 10～ A、 荷載計算： 新澆砼側壓力：22231///301504mKNPmKNHPmKNVKKTPmmwsm???????????取 砼沖擊荷載： 2 =合計： 。 模板及支撐構造簡圖 1 所示： 圖 1 剪力墻模板支撐構造示意圖 新澆砼對模板的側壓力 砼入模溫度取 250C，砼澆筑速度 3m/h，砼采用商品砼，泵送輸料，插入式振搗器振搗，砼