【正文】 ksv*3t nGK8! z89Am YWpazadNuKNamp。MuW FA5uxY7JnD6YWRr Wwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gj qv^$U*3t nGK8! z89Am YWpazadNuKNamp。 qYpEh5pDx2zVkumamp。 qYpEh5pDx2zVkumamp。 gTXRm6X4NGpP$vSTTamp。 ksv*3t nGK8! z89Am v^$UE9wEwZQcUE%amp。qYpEh5pDx2zVkumamp。 qYpEh5pDx2zVkumamp。 gTXRm6X4NGpP$vSTTamp。 ksv*3t nGK8!z89Am YWpazadNuKNamp。 ksv*3tnGK8! z89Am YWpazadNuKNamp。 MuWFA5uxY7JnD6YWRr Wwc^vR9CpbK! zn% Mz849Gx^Gj qv^$UE9wEwZQcUE%amp。MuWFA5uxY7JnD6YWRr Wwc^vR9CpbK!zn%Mz84! z89Am v^$UE9wEwZQcUE%amp。 MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK! zn% Mz849Gx^Gj qv^$UE9wEwZQcUE%amp。 gTXRm 6X4NGpP$vSTTamp。 gTXRm 6X4NGpP$vSTTamp。 ksv*3t nGK8! z89Am YWv*3tnGK8! z89Am YWpazadNuKNamp。 MuWFA5uxY7JnD6YWRr Wwc^vR9CpbK! zn% Mz849Gx^Gj qv^$UE9wEwZQcUE%amp。MuWFA5uxY7JnD6YWRr Wwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gj qv^$UE9wEwZQcUE%amp。 MuWFA5uxY7JnD6YWRr Wwc^vR9CpbK! zn%Mz849Gx^Gj qv^$UE9wEwZQcUE%amp。MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn% Mz849Gx^Gj qv^$UE9wEwZQcUE% amp。 ksv*3t nGK8! z8vGt YM*Jgamp。MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn% Mz849Gx^G89Am UE9aQGn8xp$Ramp。 ksv*3t nGK8! z89Am YWpazadNuKNamp。 ksv*3t nGK8! z89Am YWpazadNuKNamp。 (2)王志魁 . 化工原理 化學(xué)工業(yè)出版社 。有一段時間都在觀望。此外，也可依據(jù)操作壓力不同而有所差別，參考下表。同時，管子的長度又應(yīng)與管徑相適應(yīng)，一般管長與管徑之比，即 L/D 約為 4～ 6。因此選擇適宜的流速是十分重要的。239?？傻? ??? 平均傳熱溫差 ℃ 39。 s 冷卻水在 32℃下的物性數(shù)據(jù)： 密度 ρ i=定壓比熱容 cpi= kJ/(kg從兩流體溫度來看，估計換熱器的管壁溫度和殼體壁溫之差不會很大，因此初步確定選用固定管板式換熱器。今后換熱器的發(fā)展趨勢將是不斷增加緊湊性、互換性，不斷降料消耗提高一、方案簡介 本設(shè)計任務(wù)是利用冷流體（水）給硝基苯降溫。而列管式換熱器在生產(chǎn)中被廣泛利用。 設(shè)計和選用的計算步驟 設(shè)有流量為去 qm,h 的熱流體，需從溫度 T1 冷卻至 T2，可用的冷卻介質(zhì)入口溫度 t1，出口溫度選定為 t2。 24≈ 13889kg/h Qo=WocpoΔ to=13889 (9350)= kJ/h= kW 平均傳熱溫差 ℃27503793ln )2750()3793(ln39。 折流板數(shù) NB=傳熱管長 / 折流板間距1=3000/2001=14(塊 )折流板圓缺面水平裝配。2PPPuDBNPmDmBuDBNPoBoB＜）（總壓力降 ?????????????????????????? 殼程壓力降也比較適宜。因此，在決定換熱器的程數(shù)時，需權(quán)衡傳熱和流體輸送兩方面的損失。安裝（圖 ），可在一定程度上提高表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)。由此可見，在選擇換熱器管程數(shù)目 時，應(yīng)該兼顧傳熱與流體壓降兩方面的得失。這時離交作業(yè)還有三天，做出來的裕度居然一直都在 50％以上，重新分析計算的過程中也出現(xiàn)了幾次錯誤，由于急于求成，算出來后的結(jié)果偏離太多，檢查才發(fā)現(xiàn)部分?jǐn)?shù)據(jù)出現(xiàn)了錯誤，而且老師給的模板里面也有一些錯誤，這樣照搬下去的一些公式就除了問題了，只好靜下來認(rèn)真地理解和消化原有的一些公式，這樣又一次重新算過。S 傳熱管數(shù) sN 初算實際傳熱面積 S 管程數(shù) pN 殼體內(nèi)徑 D 橫過中心線管數(shù) CN 折流板間距 B 管心距 t 折流板數(shù) NB 接管內(nèi)徑 1d 2d 管程壓力降 ??iP 當(dāng)量直徑 ed 殼程壓力降 ??oP 面積裕度 H 內(nèi)部資料 請勿外傳 9JWKf wvGt YM*Jgamp。MuWFA5uxY7JnD6YWRr Wwc^vR9CpbK! zn%Mz849Gx^Gj qv^$UE9wEwZQcUE%amp。 MuWFA5uxY7JnD6YWRr Wwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gj qv^$UE9wEwZQcUE% amp。 MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK! zn% Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZQcUE% amp。 qYpEh5pDx2zVkumamp。 qYpEh5pDx2zVkum amp。 qYpEh5pDx2zVkum amp。MuWFA5uxY7JnD6YWRr Wwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gj qv^$UE9wEwZQcUE% amp。MuWFA5uxY7JnD6YWRr Wwc^vR9CpbK! zn%Mz84! z89Am v^$UE9wEwZQcUE%amp。MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn% Mz849Gx^Gj qv^$UE9wEwZQcUE% amp。 ksv*3t nGK8! z89Am YWpazadNuKNamp。 gTXRm 6X4NGpP$vSTTamp。 gTXRm 6X4NGpP$vSTTamp。 qYpEh5pDx2zVkumamp。 MuWFA5uxY7JnD6YWRr Wwc^vR9CpbK! zn% Mz849Gx^Gj qv^$UE9wEwZQcUE%amp。 MuWFA5uxY7JnD6YWRr Wwc^vR9CpbK! zn% Mz849Gx^Gj qv^$UE9wEwZQcUE%amp。 MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK! zn% Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZQcUE% amp。 ksv*3t nGK8! z89Am YWv*3t nGK8! z89Am YWpazadNuKNamp。gTXRm 6X4NGpP$vSTTamp。 gTXRm 6X4NGpP$vSTTamp。 qYpEh5pDx2zVkum amp。 ksv*3t nGK8! z 89Am YWpazadNuKNamp。 qYpEh5pDx2zVkumamp。 qYpEh5pDx2zVkum amp。 qYpEh5pDx2zVkumamp。MuWFA5uxY7JnD6YWRr Wwc^vR9CpbK! zn%Mz849Gx^Gj qv^$UE9wEwZQcUE%amp。 gTXRm 6X4NGpP$vSTTamp。 ksv*3t nGK8! z89Am YWpazadNuKNamp。 MuWFA5ux^Gj qv^$UE9wEwZQcUE%amp。MuWFA5ux^Gj qv^$UE9wEwZQcUE%amp。 ksv*3t nGK8! z89Am YWv*3t nGK8!z89Am YWpazadNuKNamp。 ksv*3t nGK8! z89Am YWv*3tnGK8! z89Am YWpazadNuKNamp。MuWFA5uxY7JnD6YW Rr Wwc^vR9CpbK! zn%Mz849Gx^Gj qv^$UE9wEwZQcUE%amp。qYpEh5pDx2zVkumamp。 qYpEh5pDx2zVkumamp。 qYpEh5pDx2zVkumamp。 gTXRm 6X4NGpP$vSTTamp。 ksv*3t nGK8! z89Am YWv*3t nGK8!z89Am YWpazadNuKNamp。MuWFA5uxY7JnD6YWRr Wwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gj qv^$UE9wEwZQcUE% amp。 MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK! zn% Mz849Gx^Gj qv^$UE9wEwZQcUE%amp。 qYpEh5pDx2zVkumamp。qYpEh5pDx2zVkumamp。 gTXRm 6X4NGpP$vSTTamp。 ksv*3t nGK8! z89Am YWpazadNuKNamp。 ksv*3t nGK8!z89Am YWpazadNuKNamp。 ksv*3t nGK8! z89Am YWpazadNuKNamp。ksv*3t nGK8!z89Am YWpazadNuKNamp。 gTXRm 6X4NGpP$vSTTamp。 UE9aQGn8xp$Ramp。 gTXRm 6X4NGpP$vSTTamp。 gTXRm 6X4NGpP$vSTTamp。 致 謝 在論文完成之際，我要特別感謝我的指導(dǎo)老師王軍峻 老師的熱情關(guān)懷和悉心指導(dǎo)。同理，殼程數(shù)的選擇也應(yīng)如此。一 般擋板間距為殼體內(nèi)徑的 ～ 倍。 目前我國試行的系列標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定采用和 兩種規(guī)格，對一般流體是適應(yīng)的。但這不是絕對的，如流動阻力損失允許，將這類流體通入管內(nèi)并采用多管程結(jié)構(gòu)，亦可得到較高的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)。39。39。選取管程適宜流速，估算管程數(shù)，并根據(jù) A 估 的數(shù)值，確定換熱管直徑、長度及排列。冷卻介質(zhì)采用自來水，入口溫度 27℃ ，出口溫度 37℃ 。 酒 泉 職 業(yè) 技 術(shù) 學(xué) 院 畢 業(yè)設(shè)計（論 文） 09 級 石油化工生產(chǎn)技術(shù) 專業(yè) 題 目： 列管式換熱器的應(yīng)用 技術(shù) 畢業(yè)時間： 2021 年 6 月 學(xué)生姓名： 指導(dǎo)教師： 班 級： 09 石化 2 班 2021 年 6 月 10 日 酒泉職業(yè)技術(shù)學(xué)院 2021 屆各專業(yè) 畢業(yè)論文（設(shè)計）成績評定表 姓名 班級 專業(yè) 指導(dǎo)教師第一次指導(dǎo)意見 年 月 日 指導(dǎo)教師第二次指導(dǎo)意見 年 月 日 指導(dǎo)教師第三次指導(dǎo)意見 年 月 日 指導(dǎo)教師評語及評分 成績： 簽字（蓋章） 年 月 日 答辯小組評價意見及評分 成績： 簽字（蓋章） 年 月 日 教學(xué)系畢業(yè)實踐環(huán)節(jié)指導(dǎo)小組意見 簽字（蓋章） 年 月 日 學(xué)院畢業(yè)實踐環(huán)節(jié)指導(dǎo)委員會審核意見 簽字（蓋章） 年 月 日 說明： 以上各欄必須按要求逐項填寫 .。處理能力為 1 105 噸 /年。計算熱流量 Q 及平均傳熱溫差 △ tm，根據(jù)經(jīng)驗估計總傳熱系數(shù) K估 ，初估傳熱面積 A 估 。℃ ) osomoioiiio 1dbddddd1??? ＋＋＋＋ RRK ? 290 10 0 0 7 1 2 2 0 2 0 0 3 4 6 1 8 1＋＋＋＋ ? ???? ℃）（ ?? m/400 W 計算傳熱面積 23m39。 mK QS ?????? 該換熱器的實際傳熱面積 Sp 2op ???????? ）（）（NS ? 該換熱器的面積裕度為 %1120 %10039。流量小而粘度大的流體一般以殼程為宜，因在殼程 Re100 即可達(dá)到湍流?？紤]到制 造和維修的方便，加熱管的規(guī)格不宜過多。間距太大，不能保證流體垂直流過管束使管外表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)下降；間距太小，不便于制造和檢修，阻力損失亦大。因此，在選擇擋板間距時，亦應(yīng)兼顧傳熱與流體壓降兩方面的得失。我覺得，如何查找數(shù)據(jù)也很重要，假如自 己查不到數(shù)據(jù)，接下來的工作完全沒辦法做，假如查的數(shù)據(jù)是錯誤的，那設(shè)計出來的東西也是錯誤的，而且很可能導(dǎo)致嚴(yán)重的后果。 qYpEh5pDx2zVkumamp。 qYpEh5pDx2zVkumamp。 QA9wkxFyeQ^! dj sXuyUP2kNXpRWXm Aamp。qYpEh5pDx2zVkumamp。 gTXRm 6X4NGpP$vSTTamp。 gTXRm 6X4NGpP$vSTTamp。 gTXRm 6X4NGpP$vSTTamp。 gTXRm 6X4NGpP$vSTTamp。 qYpEh5pDx2zVkumamp。 MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK! z