【正文】 /cm3)浮容重(g/cm3)內(nèi)摩擦角φ粘聚力ckPa滲透系數(shù)K（102cm/s）1上535176。10′0繪出各沙石料場的級配曲線如下表33：表33 各沙石料場的級配曲線（續(xù)表） 各沙石料場的級配曲線（3）砂礫料的選用土石壩的壩殼材料主要為了保持壩體的穩(wěn)定性，要求有較高的強度。通過防滲體流量： qⅠ=k。k。=, k= m/s， KT=104 m/s， T=28m ，δ==m ， m=， L=98m， H1=，H2=0m由qⅠ= qⅡ ，代入數(shù)據(jù)：= 于是：mq==心墻后的浸潤線方程：化簡得：ⅢⅢ斷面：上游壩底高程取在2790m 處，下游壩底高程取在2765m 處，經(jīng)簡化近似等效為上下游壩底高程均在2775m，壩與地基的接觸面近似為一水平面，覆蓋層深18m。 表42 逸出點滲透坡降成果表斷 面II工 況正常蓄水位設(shè)計洪水位校核洪水位 坡 降 JⅠⅠ斷面（2750高程）正常蓄水位情況: ,設(shè)計洪水位情況:, ,校核洪水位情況：, ,第五章 穩(wěn)定分析土石壩在自重、水荷載、滲透壓力和地震荷載等作用下，若剖面尺寸不當(dāng)或壩體、壩基土料的抗剪強度不足，壩體或壩體連同壩基有可能發(fā)生失穩(wěn)。并再將以上兩式聯(lián)解得 （53）式中： （54） （55） （56）安全系數(shù)： （57） 計算過程①由圖52可知：, m 1 = , m 2 = . 又已知： 土塊BCDE的平衡式為：土體ADE的平衡式為：因為 ，令 ，而則： 所以 ： ②由圖53可知：, m 1 = , m 2 = .又已知： 土塊BDE的平衡式為：土體ADE的平衡式為：因為 ，令 ，而則： 所以 ③由圖54可知：, m 1 = ,m 2 = .又已知： 土塊BCDE的平衡式為：土體ADE的平衡式為：因為 ，令 ，而則： 所以 ①由圖55可知：, m 1 = ,m 2 = .又已知： 土塊BCDE的平衡式為：土體ADE的平衡式為：因為 ，令 ，而則： 所以 ②由圖56可知：, m 1 = ,m 2 = .又已知： 土塊BCDE的平衡式為：土體ADE的平衡式為：因為 ，令 ，而則： 所以 ③由圖57可知：, m 1 = ,m 2 = .又已知： 土塊BCDE的平衡式為：土體ADE的平衡式為：因為 ，令 ，而則： 所以 ①由圖58可知：, m 1 = ,m 2 = .又已知： 土塊BCDE的平衡式為：土體ADE的平衡式為：因為 ，令 ，而則： 所以 ②由圖59可知：, m 1 = ,m 2 = .又已知： 土塊BCDE的平衡式為：土體ADE的平衡式為：因為 ，令 ，而則： 所以 ③由圖510可知：, m 1 = ,m 2 = .又已知： 土塊BCDE的平衡式為：土體ADE的平衡式為：因為 ，令 ，而則： 所以 ①由圖511可知：, m 1 = ,m 2 = 又已知： 土塊BCDE的平衡式為：土體ADE的平衡式為：因為 ，令 ，而則： 所以 ②由圖512可知：, m 1 = ,m 2 = 又已知： 土塊BDE的平衡式為：土體ADE的平衡式為：因為 ，令 ，而則： 所以 ③由圖513可知：, m 1 = ,m 2 = 又已知： 土塊BCDE的平衡式為：土體ADE的平衡式為：因為 ，令 ，而則： 所以 ①由圖514可知：, m 1 = ,m 2 =又已知： 土塊BCDE的平衡式為：土體ADE的平衡式為：因為 ，令 ，而則： 所以 ②由圖515可知：, m 1 = ,m 2 =又已知： 土塊BCDE的平衡式為：土體ADE的平衡式為：因為 ，令 ，而則： 所以 ③由圖515可知：, m 1 = ,m 2 =又已知： 土塊BCDE的平衡式為：土體ADE的平衡式為：因為 ，令 ，而則： 所以 工況選擇與穩(wěn)定計算成果穩(wěn)定計算中需選取不利工況和不利部位進行穩(wěn)定計算，本設(shè)計中對上下游坡分別計算以下幾種工況下的安全系數(shù)：上游坡： 1）1/3壩高水深H = m ； 2） ； 3）下游坡： 4）設(shè)計洪水位 ； 5）計算以上幾種工況下的上下游壩坡的最小安全系數(shù)，計算成果見表51。壩殼與棱體排水，以及地基與棱體排水之間的反濾層的設(shè)計反濾層所保護的為無粘性土，不均勻系數(shù)為=418，5mm的含量為46%40%，按規(guī)范要求取5mm以下的細顆粒（滿足5）的，作為計算粒徑。表7－1 分段求和法水面曲線計算表格 經(jīng)整理得出平洞段水面曲線，見表7－2表7－2 平洞段水面曲線l(m)h (m)由于隧洞泄流時流速較大，應(yīng)次必須考慮高速水流摻氣的影響。cos ； h2——坎頂至河床表面高差； g ——重