【正文】 利用無剪力分配法求M,利用靜力平衡求Q。βz— 風(fēng)壓高度變化系數(shù)，βz＝W0 － 基本風(fēng)壓，W0＝ 迎風(fēng)面風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值為 ：Wk=βzμsμz W0＝***(KN/m178。表5－2 排架分組及底部高程計(jì)算表分組 編號(hào)排架頂高程▽排架底高程排架高調(diào)整后高調(diào)整后底高程一11112二2954410三345附表5－2 排架分組及底部高程計(jì)算表：三67排架分組及尺寸擬定：具體計(jì)算結(jié)果見表53及附圖51。 71第五章 排架計(jì)算排架布置 布置等跨間距8m的單排架,矩形渡槽采用簡支。如圖4－6所示。m，e0＝M/Nmax=（m）。σss σsl 故： ＝()105（330+(12/)） =(Wvmin )=(mm) 滿足要求。、底板裂縫寬度驗(yàn)算：①、已知在標(biāo)準(zhǔn)荷載情況下進(jìn)行驗(yàn)算。m） ≥Ml＝(KNm）按標(biāo)準(zhǔn)荷載計(jì)算，通過設(shè)計(jì)流量時(shí)彎距為： M=8(2++++++) ＝（KN圖4－3 槽身縱向計(jì)算簡圖：、荷載計(jì)算： 槽的縱向荷載： Q＝Q11＋Q21+ Q31＋Q41＋Q61＋Q71＋Q81 ＝++++++=(KN/m）槽身凈跨： Ln＝8－2＝7（m） ro＝ Ψ＝取L＝（m）跨中最大彎距： Mc＝11/8 ＝（KN ＝ ＝ ρ＝ρmin=% As＝ρb h0＝%85075＝230（mm2) 、拉桿的配筋： 人行板作用與拉桿的荷載Q板1＝，其對跨中彎距等效荷載： Q板1＝（2α－α2）Q板1，α＝ Q板1＝(2－)＝（KN/m） 8米長一跨渡槽共5根拉桿，作用在每根拉桿上的荷載為： ＝（KN/m）跨中彎距： M＝11/822＝ （KN/m） 支座剪力： Q＝12＝（KN） Nc＝（KN）（拉） 取α＝α‘＝25mm，h0＝h‘－α’＝75mm，b＝150mm，e0＝M/N=(m)－α＝25（mm）。h0＝120＝（mm）As’＝ ＝ ＝－0雖按受力計(jì)算不配筋，但仍應(yīng)按構(gòu)造要求配筋。Ψ按底板中部彎距配筋： 采用C20混凝土，fc＝N/mm2，Ⅰ級(jí)鋼筋，fy=fy’=210N/mm2，M＝（KNm）令X＝，M底3＝（KN及縱向計(jì)算中的均布荷載q。m）當(dāng)y＝，Mk側(cè)3＝（KN按設(shè)計(jì)荷載計(jì)算為： （4－2） Q1＝rq計(jì)算結(jié)果見表4－1。本設(shè)計(jì)中采用扭面，參照武漢水利電力學(xué)院主編的《水工建筑物》計(jì)算漸變段長度：進(jìn)口段：L14h＝4＝（m），取8m。詳見表3－1。計(jì)算結(jié)果：Q設(shè)＝ m3/s時(shí)，h設(shè)＝ m；Q加＝ m3/s時(shí)，h加＝ m。 綜合分析：選用簡式梁型式，雖彎距較大，但施工方便。、在選擇槽址時(shí)，除應(yīng)滿足以上總體布置的要求外，還應(yīng)考慮槽址附近是否有寬敞、平坦的施工場地，同時(shí)應(yīng)滿足槽下的交通要求。進(jìn)行渡槽總體布置，包括槽身、支撐、基礎(chǔ)等機(jī)構(gòu)型式的選擇。、工程回填土及地基力學(xué)特性根據(jù)有關(guān)實(shí)驗(yàn)報(bào)告結(jié)果如下：rc＝16KN / m3；Φ＝。內(nèi)、外邊坡分別為1:10和1:15，水力要素如表1－1。工程為Ⅲ等工程，主要建筑為3級(jí)。無常年流水，溝內(nèi)種植有經(jīng)濟(jì)作物。采用Ⅰ和Ⅱ級(jí)鋼筋，Ⅰ級(jí)鋼筋強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fy=fy’=210N/mm2。根據(jù)《水利水電工程等級(jí)劃分及洪水標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定》以及灌區(qū)規(guī)劃要求，確定該渡槽為三級(jí)永久建筑物，結(jié)構(gòu)安全級(jí)別為Ⅱ級(jí)。槽身長度短，基礎(chǔ)、岸坡穩(wěn)定，結(jié)構(gòu)選型合理；進(jìn)出口順直通暢，避免填方接頭；少占農(nóng)田、交通方便、就地取材等。本設(shè)計(jì)中Q設(shè)＝ m3/s，屬中小流量。拱墩臺(tái)及排架基礎(chǔ)墩均采用漿砌石護(hù)坡。、輸水水頭高： 通過渡槽的輸水水頭損失，包括進(jìn)出口水頭損失、槽身沿程水頭損失與進(jìn)出口水面回升三方面，詳見圖3－1所示。 表3－1 輸水水頭損失計(jì)算：計(jì)算情況ihW(m)X(m)R(m)Q(m3/s)V(m/s)Z(m)Z1(m)Z2(m)△Z(m)設(shè)計(jì)1/550校核1/550設(shè)計(jì)1/600校核1/60000173設(shè)計(jì)1/650校核1/650設(shè)計(jì)1/700校核1/700注：本設(shè)計(jì)進(jìn)出口采用扭曲面式翼墻，在計(jì)算Z時(shí)。該渡槽無通航要求，槽頂設(shè)拉桿，間距2m，側(cè)墻厚度t按經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)t/h=1/12～1/16確定。k＝Q71＝垂直水流方向Q72k＝Q72＝欄桿重G8k＝G8＝沿水流方向Q81k＝Q81＝垂直水流方向Q82k＝Q82＝橫向結(jié)構(gòu)計(jì)算、受力情況分析：由于槽身在欄桿之間的斷面核設(shè)置欄桿處的斷面變位相差甚微，按平面問題進(jìn)行橫向計(jì)算。S＝2＝（KN）、側(cè)墻內(nèi)力計(jì)算：、側(cè)墻彎距。m）表4－2 標(biāo)準(zhǔn)荷載彎距計(jì)算表：Yx0Mkx－ 按設(shè)計(jì)荷載計(jì)算為： My＝X1離側(cè)墻中心線X處的底板彎距計(jì)算，為底板荷載計(jì)算。底板軸力等于側(cè)墻底端的剪力，為底板軸力計(jì)算。m）。 ρmin=% As min’＝1000120＝240（mm2) 配置Φ8200，As ’＝ As min’＝251（mm2) 如不考慮As ’的承壓作用，As ’＝0 由 rd Ne＝ 則 ε＝＝1－＝ x＝εh0＝120＝（mm）2α’=60(mm) e ’= e0+h/2－α=929＋150/2－30＝974（mm） αs ＝＝ ε＝ x＝εh0＝120＝（mm）2=60(mm) 仍要按唯一公式進(jìn)行配筋。Ψ＝1＝（KN）（拉） M＝ ＝1（＋－1/6） ＝（KN 則配Φ4150。 ＝（mm2)選6Φ14，As＝924(mm2)、斜截面強(qiáng)度計(jì)算： 已知：V＝，hw/b=h0/b＝ hw/b＝4，V≤1/rd() hw/b＝6，V≤1/rd() 故： h0/b＝，V≤1/rd() 1/rd()＝1/（103001630）＝（KN）V= 截面尺寸滿足截面限制條件 fcbh0＝103001630＝ rdV=(KN)按受拉計(jì)算不要求配置腹筋，考慮到側(cè)墻的豎向受力筋可以起到腹筋作用，單為固定縱向受力筋位置，仍在兩側(cè)布置Φ8250的縱向封閉箍筋。； W0－換算截面A0對受拉邊緣的彈性抗矩，； I0－換算截面重心軸慣性矩； y0－換算截面重心軸至受壓邊緣距離； ftk－混凝土抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，C20混凝土抗裂強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值ftk＝I0、y0可按下列公式計(jì)算： A0＝+2＝（m2) ＝ ＝（m） I0＝1/3＋1/3（－）3 ＋1/12（－）＋（－）（）2 =(m4) (m3)通過加大流量時(shí)，Ms＝（KN按標(biāo)準(zhǔn)荷載計(jì)算，考慮鋼筋作用。設(shè)計(jì)水位： Nl＝，Ms＝ KNm，y＝，N0＝，b＝1000mm，h＝150mm rm＝ y0＝（+）h＝（+（251/1000*120））150 ＝（mm） I0＝（+（251/1000h0））10001503 ＝（mm4） W0＝＝（mm3） e0＝M/N=(m) ＝1000150+（251+251）＝（m2） 滿足抗裂要求。m，e0＝M/N=（m）。故q＝＝（KN/m）。槽下兩岸墩間用漿砌石護(hù)坡。排架橫梁間距為2m, 。)吹到8m長一跨的總風(fēng)荷載(包括端肋)為：迎風(fēng)面按標(biāo)準(zhǔn)荷載計(jì)算： Pzk =81.71= (KN)按設(shè)計(jì)荷載計(jì)算: Pz = = (KN)背風(fēng)面按標(biāo)準(zhǔn)荷載計(jì)算: Pzk ‘= ()8= －(KN)按設(shè)計(jì)荷載計(jì)算: Pz = ()= －(KN)排架風(fēng)荷載按標(biāo)準(zhǔn)荷載計(jì)算： Wpk = (1+η)μsμzW0按設(shè)計(jì)荷載計(jì)算： Wp =rqWpkμs＝，μz= 。表5－6 彎矩M分配和傳遞計(jì)算：序號(hào)43343L32232M21121N分配系數(shù)附表5－6 彎矩M分配和傳遞計(jì)算：固端彎矩傳遞系數(shù)111111111分配傳遞過程持久情況短暫情況、軸向力計(jì)算：立柱軸向力由垂直荷載與水平荷載引起力疊加，橫梁力由節(jié)點(diǎn)水平力引起。（mm）＞8，故需考慮縱向彎曲影響。 ，計(jì)算得 =，33=＜=255=故按小偏心受壓進(jìn)行計(jì)算：=＋300/2－45=（mm） == ＝ ＝（KN）滿足要求。施工荷載包括工具和人群荷載等，可按4KN/m2考慮。又＞8，故=1。箍筋選用Φ6200,封閉式箍筋。L = s + 5h1 = +5 =。 =(KN第七章 穩(wěn)定計(jì)算槽身穩(wěn)定計(jì)算荷載按空槽有風(fēng)情況考慮槽身風(fēng)壓力:對槽身支座求矩,得抗傾安全系數(shù):=設(shè)支座鋼板與鋼板摩擦系數(shù),則抗滑安全系數(shù)為滑,其中為槽身自重,為水平風(fēng)荷載：渡槽整體沿基礎(chǔ)底面抗滑穩(wěn)定驗(yàn)算荷載按空槽有風(fēng)情況考慮水平荷載:垂直荷載:抗滑安全系數(shù):渡槽整體抗傾穩(wěn)定計(jì)算荷載按空槽有風(fēng)情況考慮,如圖71。渡槽槽身接縫止水所用材料和構(gòu)造型式多種多樣，如：橡皮壓板式止水，塑料止水帶止水，瀝青填料式止水，粘合式止水，木糠水泥堵塞式止水。經(jīng)比較，本次設(shè)計(jì)采用塑料止水帶壓板式止水。而對于某些儀器，如用以確定熱、流動(dòng)線路和體積的熱力以及流體方面的問題要單獨(dú)考慮。當(dāng)些關(guān)于所需或可用空間量的想法確定后，可以開始按比例畫草圖。他可以提出更廣泛的見解，以便改進(jìn)規(guī)范或方案。設(shè)計(jì)人員必須在這樣的領(lǐng)域，如靜力學(xué)、運(yùn)動(dòng)學(xué)、動(dòng)力學(xué)和材料力學(xué)具有良好的素養(yǎng)，此外，還必須熟悉制造材料和制造工藝。當(dāng)需要類似的設(shè)計(jì)時(shí)，過去的記錄會(huì)有極大的幫助。實(shí)驗(yàn)室測試、模型和樣機(jī)對于機(jī)械設(shè)計(jì)很有幫助。單個(gè)零件所允許的變化稱為公差。其他通用公差可以適用于如角度、鉆孔和沖孔，鑄件、鍛件、焊縫和焊角等情形。但是，變化的范圍不應(yīng)太大以免裝配時(shí)受損為了不至于有無窮無盡的被指定的公差尺寸，已經(jīng)制定了國家和國際標(biāo)準(zhǔn)確定了公差帶，比如hll/cll。上偏差：最大尺寸極限與其對應(yīng)的基本尺寸的代數(shù)差下偏差：最小尺寸極限與其對應(yīng)的基本尺寸的代數(shù)差公差：最大尺寸極限與最小尺寸極限的差值。應(yīng)該抵抗這種誘惑，因?yàn)檫@樣結(jié)果總會(huì)更好