【正文】 the atmospheric and vacuum distillation plants can not satisfy the need of national defense industry,agriculture and people’s daily life in quality,quanatity and the development of the national defense,the need of light oil are growing more and more serious and products in better quality are contradiction also spurs the development of the oil refining industry. DAQING atmospheric residue,which has higher H/C ratio and lower content of heavy metals is good feedstock for to the characters of DAQING atmospheric residue and market demands,a gasline fuels scheme is adopted in high efficient and plete coke－ bnrning regenerator having high burning capacity was adapted because much coke was produced during RFCC reactor,atomization of feedstock,dry gas lifting technology,fast separation technology of riser reactor,high temperature and short contact time technology were burning calculation and thermal equilibrium calculation of reactor and regeneration system were structure size of reactor,stripping stage, external cooler of regenerator,auxiliary bustion chamber,cyclone separator and air distributor were designed and pressure equilibrium between reactor and regenerator was to base theory of FCC and method of technological calculation and operation date of FCC unit,the design results met the FCC technology demand. Key words： RFCC。從催化裂化的原料和產(chǎn)品可以看出，催化裂化過程在煉油工業(yè)以至國民經(jīng)濟中占有重要地位。是較好的渣油催化裂化原料，是世界上位數(shù)很少的質(zhì)量最好的渣油之一，屬于石蠟基大慶原油有密度小、重金屬含量低、硫含量低、氫含量高、飽和烴含量高等特有性質(zhì)，無論是餾分油，還是常壓或減壓重油都是優(yōu)質(zhì)的催化裂化原料油。反應(yīng)器采用直提升管式反應(yīng)器，反應(yīng)時間短，減少了二次反應(yīng)；催化劑循環(huán)采用滑閥控制 ,比較靈活。 提升管反應(yīng)器（ R101/1）進料與來 自再生器（ R103/3）的高溫催化劑接觸，迅速汽化并進行反應(yīng)，反應(yīng)生成的油氣與催化劑一起經(jīng)提升管頂部的 T型快速分離器分離后， 90%以上的催化劑落入氣提段，少量催化劑隨油氣一起進入沉降器（ R101/2）的三組一級旋風(fēng)分離器。 分餾塔頂油氣約 150℃ ，經(jīng)分餾塔頂油氣 — 熱水換熱器（ E204/ABCD）以及分餾塔頂油氣在 V203中氣液平衡得到的粗油氣，由粗油氣泵（ P204/AB）加壓后送至吸收塔（ T301）作為吸收劑，氣液平衡得到的富氣引至壓縮機（ C301）加壓至(絕 )。 油漿由分餾塔底抽出由泵（ P203/AB）加壓打出后分成兩路，一路送提升管反應(yīng)器，一路經(jīng)油漿 — 渣油換熱器（ E203/AB）與原料渣油換熱后，經(jīng)油漿蒸汽發(fā)生器（ E214）發(fā)生裝置所需的蒸汽。 主要操作條 件及選擇依據(jù) 反應(yīng) —— 再生系統(tǒng)操作參數(shù)，在催化裂化裝置的生產(chǎn)中，我們總希望裝置有較大的處理量、較高的目的產(chǎn)品產(chǎn)率、較好的產(chǎn)品質(zhì)量和較低的消耗，已收到最好的生產(chǎn)效果和最高的經(jīng)濟效益。無論是要增加燒焦強度，還是要降低再生劑含碳量，均須提高再生溫度，再生溫度最好不低于 670度。 反應(yīng)壓力 反應(yīng)壓力是指反應(yīng)沉降器的頂壓。裂化和芳構(gòu)化反應(yīng)是吸熱反應(yīng)，裂化反應(yīng)生成烯烴，芳構(gòu)化反應(yīng)消耗烯烴；氫轉(zhuǎn)移和異構(gòu)化反應(yīng)是放熱反應(yīng)，消耗烯烴。汽油方案的氫碳比較低，而柴 油方案的氫碳比較高。在完全再生的情況下過剩氧含量控制在 3％，過高將增大主風(fēng)機消耗理、煙氣的熱能損失。本設(shè)計再生器采用高效完全再燒的燒焦罐，并利用助燃劑，實現(xiàn)完全再燒。同時，難于裂解的組分縮合成焦炭，焦炭沉積在催化劑表面致使催化劑失去活性。 （ 1）余熱鍋爐 催化裂化余熱鍋爐除回收再生煙氣顯熱、保護環(huán)境外．還承擔(dān)著裝置所產(chǎn)全部中壓飽和蒸汽的過熱任務(wù)?？傊馊崞鞯淖饔靡环矫嬉ＷC反應(yīng)一再生系統(tǒng)的熱平衡；另一方面要對催化劑進行冷卻，保證催化劑不產(chǎn)生水熱失活。 該機的性能 入口流速： 1880m3/min ； 入口壓力： 出口壓力： ； 軸功率： 5450KW 環(huán)境保護及節(jié)能減排 目前，國際社會所面臨的重大挑戰(zhàn)是如何使經(jīng)濟 發(fā)展 與環(huán)境保護有機地結(jié)合起來，從而建立一個可持續(xù)發(fā)展的社會。 渣油中含有大量的硫氮化合物，在反應(yīng)過程中，它們一部分進入焦炭中，燒焦時轉(zhuǎn)化為 SOX和 NOX化合物，如果直接排入大氣會嚴重污染環(huán)境，另一部分進入汽油、液化氣中，在使用過程中也會產(chǎn)生污染，另外煉油廠中的工藝廢水、煙塵和噪聲也是重要的污染源。 （ 3） 采用高溫短接觸時間和氣固接觸良好的提升管反應(yīng)。 （ 8） 反應(yīng)器和再生器頂出口設(shè)計為外集氣室。 20～ 40181。= kg 則燒碳量 =252009 0%=22680kg/h=1890kmol/h 燒氫量 =2520010%=2520kg/h =1260kmol/h (2) 燒焦需空氣量和燃燒產(chǎn)物量 ① 理論耗 O2量 碳生成二氧化碳耗氧量 =18901=1890kmol/h 氫生成水耗氧量 =1260=630kmol/h 硫生成二氧化硫耗氧量 =1=理論耗氧量 =1890+630+ =2520kmol/h=80640kg/h ② 燃燒產(chǎn)物量 碳生成 CO2量 =1890kmol/h=22680kg/h 氫生成 H2O 量 =1260 kmol/h=34020 kg/h 硫生成 SO2量 =③ 理論干空氣量 理論氮氣量 =252079/21=9480kmol/h=265440kg/h 理論干空氣量 =2520+9480=12021kmol/h=346080kg/h ④ 實際干空氣量 煙氣中過剩氧體積 3% 則： 3% = O2過 /（理論干煙氣量 + O2過 + N2過） = O2過 /（ CO2+N2理 +SO2+ O2過 + N2過） = O2過 /(+++ O2 過 + O2 過 79/21) 故： O2過 = N2過 =79/21=實際干空氣量 =+12021+=⑤ 濕空氣量（主風(fēng)量） 大氣溫度 15℃ ，相對濕度 56%，查《石油加工工藝學(xué)》中冊圖 6—29，得絕對濕度為 水汽 /kg 干空氣 空氣帶入水量 ==濕空氣量 =+=此即正常主風(fēng)量 依此量 110%，可作為選主風(fēng)機的依據(jù) : 110%= m3/h=5770 [m3（ N） /min] 故選 D1800–⑥ 總干煙氣量 總干煙氣量 =CO2+SO2+O2+N2 理 +N2 過 =1890++14980++ =則總干煙氣的質(zhì)量流率 =189044+64+32+1498028+28 =⑦ 總濕煙氣量 =總干煙氣量 +空氣帶入水量 +生成水量 = kg/h= kmol/h ⑧ 濕煙氣組成 表 18 煙氣量及組成數(shù)據(jù) 組 分 流 量 相對分子量 組成（ mol）﹪ Kmol/h Kg/h 干煙氣 濕煙氣 CO2 1890 83160 44 SO2 O2 2520 80640 64 32 N2 9480 265440 28 總干煙氣 生成水汽 630 11340 18 主風(fēng)帶入水汽 18 總濕煙氣 物料平衡核算 總干空氣量 +焦碳量 =+25200= 總干煙氣量 +生成水汽量 =+11340=則總干空氣量 +焦碳量 =總干煙氣量 +生成水汽量，即物料平衡，上述計算顯然正確 燒焦耗風(fēng)指標(biāo) =總濕空氣量 /燒焦量 = /25200=[m3/kg 焦 ] 煙風(fēng)比 =總濕煙氣量 /總濕空氣量 = 反應(yīng)系統(tǒng)熱平衡計算 表 19 進入反應(yīng)系統(tǒng)的水汽表 項 目 性 質(zhì) 溫度 ℃ Kg/h Kmol/h 依 據(jù) 新鮮原料霧化蒸汽 回?zé)捰挽F化蒸汽 預(yù)提升蒸汽 汽提蒸汽 汽提段錐底松動蒸汽 再生滑閥松動蒸汽 再生滑閥吹掃蒸汽 膨脹節(jié)吹掃蒸汽 提升管上段采樣口吹掃 提升管下段采樣口吹掃 上進料事故蒸汽嘴吹掃 下進料事故蒸汽嘴吹掃 安全閥吹掃蒸汽 過熱蒸汽 飽和蒸汽 400 200 16875 5625 220 250 192 180 48 48 48 48 900 351 10 進料 5% 回?zé)?5% 經(jīng)驗 經(jīng)驗 96Kg 汽 /閥 經(jīng)驗 24Kg 汽 /樣口 24Kg 汽 /樣口 24Kg 汽 /樣口 24Kg 汽 /樣口 武漢煉油廠 再生催化劑帶入蒸汽 再生催化劑帶入煙氣 過熱蒸汽 720 1kg 煙氣 /t CAT 注：以 Gs（ t/h）來表示催化劑循環(huán)量，通過計算來確定催化劑循環(huán)量和劑油比。 表 20 再生器各處吹掃及松動蒸汽 項 目 性質(zhì) 溫度 ㎏ /h 依據(jù) 待生滑閥前松動蒸汽 飽和 180 100 參考經(jīng)驗 稀相噴水嘴吹掃蒸汽 飽和 180 160 參考經(jīng)驗 主風(fēng)事故蒸汽嘴蒸汽 飽和 180 60 參考經(jīng)驗 燃料油噴嘴蒸汽 飽和 180 118 59 ㎏汽 /噸 膨脹節(jié)吹掃蒸汽 飽和 180 180 90 ㎏汽 /波組 待生斜管吹掃蒸汽 飽和 180 150 參考經(jīng)驗 Q5=731(－ ) =104 KJ/h 查《化工原理書》上冊，得 —700℃ 水汽焓值 KJ/kg ㎏； —180℃ 水汽焓值 KJ/kg ㎏ ⑥ 再生器熱損失 Q6 Q6=582燒碳量 = 58225200=104KJ/h 再生器散熱損失可按燃燒 1kg 炭散熱 582KJ 計算故出再生器的總熱量 Q 再出 =（ +++++） 104 =104 KJ/h ⑦ 剩余熱 Q 剩 Q 剩 =Q 可利用 Q 反耗 Q 再出 =（ － － ） 104 =104 KJ/h 取熱器的設(shè)計 基礎(chǔ)數(shù)據(jù)：過剩熱量 104 KJ/h 軟化水性質(zhì)：給水溫度 25℃ 發(fā)生蒸汽性質(zhì)： 10kg/cm2 取熱器的任務(wù)是取出再生器燒焦放出的過熱量，本設(shè)計取熱負荷為：104KJ/h。 取熱器直徑 D=（ ） 1/2=；圓整后取 3m。KJ/h ⑵ 耗熱方： ① 焦碳脫附熱 Q3=104KJ/h ② 外取熱催化劑升溫 Q4=2220103（ 700570） =31746104KJ/h ③ 待劑升溫?zé)?Q5=103（ 700500） =104 KJ/h ④ 干空氣升溫?zé)? Q6=（ 700190） =104 KJ/h ⑤ 空氣帶入水汽升溫?zé)? Q7=（ 700190） =104 KJ/h ⑥ 焦碳升溫?zé)? Q8=22500（ 700510） =495104 KJ/h ⑦ 待劑帶入水升溫?zé)? Q9=1（ 700－ 510） =104 KJ/h ⑧ 吹掃松動 Q10=731（ 700180） =104 KJ/h ⑨ 熱損失 Q11=2455104 =104 KJ/h ⑶ 供熱 =耗熱 Q1+Q2=Q3+Q4+Q5+Q6+Q7+Q8+Q9+Q10+Q11 即104+22G