【正文】 /mm） 邊柱 中柱 1iD 1iV K y 1biM 2uiM 2iD 2iV K y 2biM 2uiM 12 3.3 2 1367600 31911 5 6 32996 5 0.28 5 11 3.3 5 1367600 31911 4 5 11.86 32996 8 5 0.35 8 10 3.3 8 1367600 31911 9 5 20.24 32996 4 5 0.40 9 4 9 3.3 1 1367600 31911 6 5 29.98 32996 6 5 0.43 4 1 8 3.3 1 1367600 31911 8 5 37.46 32996 7 5 0.45 9 1 7 3.3 1 1367600 31911 3 5 46.02 61 32996 5 0.45 5 1 6 3.3 1 1367600 31911 2 5 50.97 64 32996 6 5 0.45 1 5 5 3.3 1 1367600 31911 5 5 57.69 32996 1 5 0.45 2 102.57 東北石油大學本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 20 20 注：表中 M 單位為 kN 其中 ijD 和 K 取自表 26， ?ijD 取自表 28，層間剪力取自表 210， 1y 、 2y 、3y 和 ny 可由規(guī)范中查得。頂部附加地震作用系數(shù) ?n ，由《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》知： 1 1 1 ?????? Tn? 12 229 257 .47F k N? ? ? ? 各質(zhì)點的水平地震作用計算如下： 1122 98 .8 4 ( 1 0. 11 2) 20 41 .4i i i ii nnj j j jiiG H G HFG H G H??? ? ? ? ??? 各樓層地震剪力可按下式計算 : 15 nikkiVF??? （ 214） 式中： kF ? 作用在 k 層樓面處的水平荷載（水平地震作 用或風荷載）。 ） = 式中： H 為主體結(jié)構(gòu)計算高度。 11 表 24 梁線剛度計算表 表 25 柱的線剛度 ci 計算表 柱的側(cè)移剛度 D 值按下式計算 : 212ccD ih?? ? (24) 式中 : c? ? 柱側(cè)移剛度修正系數(shù)。由式（ 21）得第一層柱截面面積為 邊柱 CA 7 3 12 10 12? ? ? ? ? ?/（ ） =275654mm2 a=525mm 中柱 CA 31. 25 7 4. 5 12 10 12? ? ? ? ? ?/（ ） =371073 mm2 a=631mm 其他層柱子按公式（ 21）估算 如果柱截面取為正方形，則邊柱和中柱的截面尺寸 : 700mm?700mm 框架結(jié)構(gòu)的計算簡圖 如圖 21 所示，取頂層柱的形心線作為框架結(jié)構(gòu)的軸線，梁軸線取至板底，基礎(chǔ)選用樁基礎(chǔ)，基礎(chǔ)頂面埋深取為 。 框架結(jié)構(gòu)的承重方案 采用橫向框架承重體系，因為房屋的橫 向較短，柱子的數(shù)量較少，側(cè)移剛度較小，這個弊端可以通過加大框架梁的截面高度來加大框架結(jié)構(gòu)的側(cè)移剛度。 (3) 建筑的平立面布置，規(guī)則 對稱，質(zhì)量和剛度變化均勻。由于該建筑功能分區(qū)明確，各層房間數(shù)量與面積基 本一致，因此采用上下空間一致的豎向組合方式即可。主體呈矩形平面，有利于結(jié)構(gòu)的抗震。 鋼筋混凝土剪力墻直接承擔水平荷載作用，這樣又可以提高整體結(jié)構(gòu)的極限承載能力，對于保證結(jié)構(gòu)的“大震不倒”提供了一定的安全儲備；施工速度快，且墻板可兼做圍護結(jié)構(gòu)。 pile foundation 1 緒 論 高層辦公樓是近代經(jīng)濟發(fā)展和科學技術(shù)進步的產(chǎn)物?？拐鹪O(shè)防烈度 7 度，場地類別 II類。該辦公樓 主體高度 50 米，建筑主體長 90米，主體建筑面積 9500 平方米。 load putation。 框架結(jié)構(gòu)是一種較常用的結(jié)構(gòu)體系。 2 第 1 章 建筑設(shè)計 總體設(shè)計 建筑物的設(shè)計應(yīng)根據(jù)建筑物所處的地理位置，周圍環(huán)境，建筑物的性質(zhì)，客流量以及使用功能等要求進行總體設(shè)計，隨著科學技術(shù)的發(fā)展和人們生活水平的提高 ，建筑物在滿足基本使用要求的同時更要考慮建筑物的視覺美觀效果。 建筑體型和立面設(shè)計不能脫離物質(zhì) 技術(shù)發(fā)展的水平和特定的功能、環(huán)境而任意塑造，它在很大的程度上要受到使用功能、材料、結(jié)構(gòu)、施工技術(shù)、經(jīng)濟條件及周圍環(huán)境的制約。房間的拐角處有防火器材。 (6) 非結(jié)構(gòu)構(gòu)件應(yīng)有可靠的連接和錨固。 梁的截面尺寸應(yīng)滿足承載力、剛度及延性的要求，截面高度按梁跨度的 1/12～1/8 估算，為了防止梁產(chǎn)生剪切脆性破壞 ，梁的凈跨與截面高度之比不宜小于 4；截面寬度可按梁高的 1/3～ 1/2 估算，同時不宜小于柱寬的 1/2， 且不宜小于 250mm。 外墻單位面積荷載： + +17 =內(nèi)墻單位面積 荷載： +17 2= 門窗重 木門： ～ 鋼門： ～ 鋁合金門窗： kN/m2～ 8 表 23 梁、柱重力荷載計算 注： 1. 表中 ? 為考慮梁柱的粉刷層重力荷載而對其重力荷載的增大系數(shù)； g 表示單位長度重力荷載； n為數(shù)量。 橫向水 平地震作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算 橫向自振周期計算 對于質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻的框架結(jié)構(gòu) ,其基本自振周期 1T (s)可按下式計算 : 1 TTTu?? (25) = = 式中 : Tu ? 計算結(jié)構(gòu)基本自振周期用的結(jié)構(gòu)頂點假想位移 (m),即假想把集中在各層樓面處的重力荷載代表值 iG 作為水平荷載而算得的結(jié)構(gòu)頂點位移； T? ?結(jié)構(gòu)基本自振周期考慮非承重磚墻影響的折減系數(shù) ,框架結(jié)構(gòu)取~。 計算過程見表 29，其中第 12 層的 iG 為 12G 和 eG 之和 表 29 結(jié)構(gòu)頂點的假想側(cè)移計算 水平地震作用及樓層地震剪力計算 多自由彈性體系在水平地震作用下可采用底部剪力法和陣型分解反應(yīng)普法求得，質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻、變形以剪切型為主的建筑，可采用底部剪力法。 水平地震作用下的位移驗算見表 212． 表 211 橫向水平地震作用下的位移驗算 由表 211 可見，最大彈性位移角發(fā)生在第 2 層，其值為 1/2391＜ 1/550，滿足式（ 218）的要求。 其中梁線剛度取自表 24，具體計算過程見下表 212。 a）框架彎矩圖 ( mkN? ) 東北石油大學本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 22 22 b）梁端剪力及柱軸力圖 圖 24 左地震作用下框架的彎矩圖，梁端剪力圖及柱軸力圖 東北石油大學本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 23 23 橫向風荷載作用下框架結(jié)構(gòu)和側(cè)移內(nèi)力計算 風荷載標準值 垂直于建筑物表面上的風荷載標準值，應(yīng)按下述公式計算： 0k z s z? ? ? ? ?? （ 225） 式中： k? ? 風荷載標準值（ kN/ 2m ）； s? ?風荷載體型系數(shù)； z? ?風壓高度變化系數(shù)； 0? ?基本風壓（ kN/ 2m ）； z? ? 高度 z 處的風振系數(shù)，可按下式計算： 1 izzHH ??? ??? （ 226） 式中： iH ? 第 i 層層高； H ? 建筑總高度； ? ? 動力系數(shù) 。因此，該房屋應(yīng)考慮風壓脈動系數(shù)的影響。 2）標中 M 單位為 kN 圖 28 各層梁上作用的 恒載 對于第 12 層， 1q =， 1q? =2q 和 2q? 分別為房間和走道板傳給橫梁的梯形荷載和三角形荷載，由圖 29 所示的幾何關(guān)系可得： 2q = =? = 3=1P 、 2P 分別為由邊縱梁，中縱梁直接傳給柱的恒載，它包括梁自重，樓板重和女兒墻等的重力荷載，計算如下： 1P =〔（ 1/2 ） 2+1/2（ ＋ ） 〕 ＋ ＋ 6/2＋ = 2P =〔（ 1/2） 2＋ 1/2（ +） +1/2（ ＋ 3） 2〕 ＋ ＋ 6/2= 集中力矩： 1M = 11Pe = （ ） /2= m ； 2M = 0 對 2 ~11 層， 1q 包括梁自重和其上橫墻自重，為均布荷載，其它荷載計算方法 同第 12 層，結(jié)果為： 1q =+（ ） =? = kN/m 2q = =? = 3=1P =〔（ 1/2） 2+1/2（ +6） 〕 ＋ ＋ 6/2＋ （（ ） 2 ） + 2= 2P =〔（ 1/2） 2+1/2（ 6+3） +（ 3+） /2 2〕 ＋ ＋ ＋ （ － ） = 集中力矩： 1M = 11Pe =（ ） /2=?m； 2M =0 對 1 層： 1q =+（ ） =? =東北石油大學本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 34 34 2q =? =1P =〔（ 1/2 ） 2+1/2（ +6） 〕 ＋ ＋ 6/2+ [（ ） 2 3]+ 3 2= 2P =〔（ 1/2） 2+1/2 (+6) +(3＋ )/2 2〕 ＋ ＋ ＋ (－ ） = 集中力矩： 1M = 11Pe = ()/2=?m； 2M =0kN?m （ 2）活荷載計算 活荷載作用在各層框架梁 上的荷載分布如圖 29 所示。計算柱底軸力還需考慮柱的自重，如表 221 和表 222所列． 東北石油大學本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 36 36 a）恒載作用下 東北石油大學本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 37 37 b）活載作用下 圖 210 橫 向 框 架 彎 矩 二 次 分 配 法 （ M 單 位 ： kN ? m ）東北石油大學本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 38 38 a）恒載作用下 b）活載（屋 面雪荷載）作用下 圖 211 豎向荷載作用下框架彎矩圖（ M單位： kN? m） 東北石油大學本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 39 39 表 221 恒載作用下梁端剪力及柱軸力（ kN） 層次 荷載引起剪力 彎矩引起剪力 總剪力 柱軸力 AB 跨 BC 跨 AB 跨 BC 跨 AB 跨 BC 跨 A 軸柱 B 軸柱 VA=VB VB=VC VA=VB VB=VC VA VB VB= VC N 頂 N 底 N 頂 N 底 12 0 11 0 10 0 9 0 8 0 7 0 6 0 5 0 4 0 3 0 2 0 1873..2 1 0 東北石油大學本科生畢業(yè)設(shè)計（論文） 40 40 表 222 活載作用下梁端剪力及柱軸力圖（ kN） 注：表中括號內(nèi)數(shù)值為屋面作用雪荷載（ ㎡），其它樓面作用活荷載（ ㎡）對應(yīng)的內(nèi)力。 ⑴ AB 跨： ? ? ? ?12/ / 2 1 / 2A A BV M M L q L a Lq? ? ? ? ? ? 若 ? ?122 / 2AV q q a L? ? ? ?說明