【正文】 工作主要有：鋼筋已經(jīng)隱檢符合質(zhì)量驗收規(guī)范與設(shè)計要求；模板已安裝并經(jīng)過檢查驗收合格，模板內(nèi)的垃圾及雜物已清理干凈，沉井的位置、尺寸、標(biāo)高和井壁的預(yù)埋件、預(yù)留洞等已經(jīng)過復(fù)核無誤；由專業(yè)試驗 室或混凝土制品廠提供的混凝土配合比設(shè)計報告已經(jīng)審核批準(zhǔn)實施；首次使用的混凝土配合比應(yīng)進行開盤鑒定，進場混凝土應(yīng)進行配合比泵送工作性能鑒定，其工作性能應(yīng)滿足設(shè)計配合比的要求。 ` 13 上、下節(jié)水平施工縫加設(shè)鋼條止水帶。鑿斷線應(yīng)與刃腳底邊平齊 。 ②工作井與接收井均要在粉砂中下沉，需防止涌砂，確保周邊地面安全。 ②澆筑采用泵車，人工潛水在底部澆筑，使其長臂出料端口直抵沉井底部。鋼筋綁扎按設(shè)計圖紙進行，與井壁預(yù)插鋼筋配合布置。因此預(yù)防唯一應(yīng)避免在傾斜情況下下沉，加強觀測，及時糾正傾斜。 ④由于沉井開始時的下沉系數(shù)較大，在施工時必須慎重，特別要控制好初沉，盡量在深度不深的情況下糾偏，符合要求后方可繼續(xù)下沉。 ⑩質(zhì)量要求見下表 沉井制作標(biāo)準(zhǔn) 第四章 雙軸攪拌 樁施工 第一節(jié) 雙軸攪拌樁 方案選取 工作井處施工場地斜上方有 220kv 高壓線，高壓線最低處距離原地面 27m，橫向距離沉井結(jié)構(gòu)最近處不足 6m（高壓線最大安全距離不能超過 15m）；三軸攪拌樁樁機組裝完成后整體高度將近 39m， 三軸攪拌樁已經(jīng)進入高壓線的安全距離內(nèi)而無法施工 。 收井處 土體加固 正前方有房屋，離接收井沉井結(jié)構(gòu)最近距離不足 13m，而三軸攪 拌樁機底座寬度 1417m，如采用三軸攪拌樁加固土體，則需要拆除房屋才能滿足施工條件，考慮到該處工程量少、造價低，拆除房屋費用高，且 雙軸攪拌樁 對土體的加固效果與三軸攪拌樁相當(dāng)，建議將三軸攪拌樁變更成 雙軸攪拌樁 （ 雙軸攪拌樁樁機 底座寬 56m）。 水泥材質(zhì)：標(biāo)號為 級普通硅酸鹽水泥 水灰比： 水泥摻入量需用： 252kg/m 雙重管高壓旋噴樁施工工藝 施工準(zhǔn)備 （ 1） 雙軸攪拌 樁施工前，對施工場地進行平整，合理布置排漿溝及儲漿池。鉆桿保持垂直，其傾斜度不得大于 %。 （ 4）噴漿、攪拌、提升 深層攪拌樁下沉到設(shè)計深度后，開啟灰漿泵，待漿液達到噴漿口， 嚴(yán)格按照設(shè)計確定的提升速度邊噴漿邊提升深層攪拌機。 （ 4）攪拌樁的頂面高程按設(shè)計圖紙?zhí)峁┑臄?shù)據(jù)進行控制。 綜上所述，依據(jù)我標(biāo)段的地質(zhì)（管道穿越土層的物理性能）、周邊情況及經(jīng)濟技術(shù)指標(biāo)，結(jié)合泥水平衡及土壓平衡頂管機的優(yōu)缺點分析，選擇泥水平衡頂管機作為我標(biāo)段頂管的施工的首選機型，選型較為科學(xué)、合理，能夠滿足施工許可。 總頂力 F = NF +π D0Lfk=+179。 4=6150KN 推力的理論計算大于工作井設(shè)計允許承受的最大頂力 5000KN 的要求，考慮加設(shè)中繼間。 本計算案例中根據(jù)總頂力、工作井所能承受的最大頂力及管材軸向允許頂力比較后，取最小值作為油缸的總頂力。當(dāng)停止頂進，頂力消失，壓縮變形隨之消失。(45176。此處取 176。 后背不允許出現(xiàn)上下或左右的不均勻壓縮。并且管道頂進 140M時設(shè)置中繼間，設(shè)備為 4只行程為 500mm 的油缸。 中繼間 的數(shù)量確定 采用《給水排水工程頂管技術(shù)規(guī)程》（ CECS246:2020） 公式 10( 50) f Ln fp += 180。 280179。 30 刀盤轉(zhuǎn)矩 (kN178。 根據(jù)不同土質(zhì)情況應(yīng)采用不同性能的頂管機，依據(jù) 《給水排水工程頂管技術(shù)規(guī)程》（ CECS246： 2020），本工程頂管在地下水位以下，且頂管穿越京杭大運河，故優(yōu)先考慮有平衡功能的頂管機，可采用泥水平衡和土壓平衡機械頂管機進行作業(yè)。 （ 6） 清洗機具，管線：向集料斗中注入適量清水，開啟灰漿泵，清洗全部管線中殘留的水泥漿，直至基本干凈，并將粘附在攪拌頭的軟土清洗干凈。 （ 2） 預(yù)攪下沉 待攪拌機的冷卻水循環(huán)正常后，啟動深層攪拌機，使攪拌機沿導(dǎo)向架攪拌下沉，下沉速度由電氣控制裝置的電流監(jiān)測表控制，工作電流不大于額定電流，如果下沉速度太慢，可從輸液系統(tǒng)補給清水以利鉆進。此外，還要做好測量記錄，以便隨時檢驗。故建議在沉井施工前采用 雙軸攪拌 樁進行土體加固及止水，從而防止流砂。 %L且≤ 100mm 寬度 177。 ⑤下沉過程中，應(yīng)做到均勻，對稱出土，嚴(yán)格控制泥面高差，當(dāng)出現(xiàn)平面位置和四角差出現(xiàn)偏差時應(yīng)及時糾正，糾偏時不可大起大落，避免沉井偏離軸線，同時應(yīng)注意糾偏幅度不宜過大，頻率不宜過高。 沉井下沉產(chǎn)生扭轉(zhuǎn)的原因是多次不同方向傾斜和位移的復(fù)合作用引起的，可按上述糾正位移，傾斜方法先糾正位移，容納后糾正傾斜，使偏差在允許范圍以內(nèi)。 第三節(jié) 沉井施工控制措施 沉井糾偏措施 沉井下沉過程中，有時會出現(xiàn)傾斜、位移、扭轉(zhuǎn)等情況，應(yīng)加強觀測，及時發(fā)現(xiàn)并采取措施糾正。 ④澆筑中，水下與地上采用對講機做好溝通。 ③施工中，在沉井四周設(shè) 8個觀測點，每天定時測量，一般每 4 個小時一次，測量結(jié)果的整理是以 8 個點下沉量的平均值作為沉井每次的下沉量，以下沉量最大的一點為基準(zhǔn)與其他各點的下沉量相減作為各點的高差，來指導(dǎo)糾偏下沉施工?；炷恋亩ㄎ恢c處，應(yīng)最后鑿除。繼續(xù)澆筑下節(jié)沉井的混凝土前，應(yīng)在施工縫處鋪設(shè)一層與混凝土內(nèi)成分相同的水泥砂漿?；炷帘仨毞謱诱駬v密實，在振搗上一層混凝土?xí)r，振動器應(yīng)插入下層混凝土中 5cm左右，以消除兩層之間的接縫。模板支立可采用搭設(shè)鋼管支架做為平臺，同時也可作為模板的支撐。 井壁鋼筋應(yīng)逐點綁扎，雙排鋼筋之間應(yīng)綁扎拉筋或支撐筋，其縱橫間距不大于600mm。外腳手沿沉井井壁四周組成整體框架結(jié)構(gòu)，每 4m 設(shè)拋撐一根，外側(cè)用安全網(wǎng)封閉，內(nèi)外腳手的作業(yè)層均方木及木板，供人員在上面作業(yè)。 接收井采用三次澆筑兩次下沉， 第一、二次分別制作、 ，第一次下沉 10m，第三次制作 ，下沉 。挖土用反鏟挖土機挖土，配合人工修坡和平整場地，挖出的土方用汽車駁運至棄土場地，基坑邊坡必要時采取放坡。 測量放線 按照圖紙要求，對基坑進行放線，放線基坑的開挖范圍，考慮 1： 1 放坡。 +179。 =。 對工作井進行下沉計算 第一節(jié)沉井下沉 10m時，所經(jīng)歷的土層與土側(cè)與側(cè)壁摩阻力標(biāo)準(zhǔn)值見下表 序號 土層 厚度 摩阻力標(biāo)準(zhǔn)值 1 12淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土 10 2 22粉質(zhì)粘土 40 3 3粉土 20 4 4粉砂 22 第一節(jié)土層摩阻力加權(quán)平均值 2 .2 1 0 4 0 1 .1 2 0 1 .7 205f K P a? ? ?== 第二節(jié)沉井下沉?xí)r所經(jīng)歷土層表 序號 土層 厚度 摩阻力標(biāo)準(zhǔn)值 1 12淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土 10 2 22粉質(zhì)粘土 40 3 3粉土 20 4 4粉砂 5 22 5 5粉砂 25 第二節(jié)土層摩阻力加權(quán)平均值 2 .2 1 0 4 0 1 .1 2 0 3 .9 2 2 5 2 5 2 .9 2 1 .6 21 5 .1f P a? ? ? ? ?== 第一節(jié)下沉后有 4m浸在水中，根據(jù)圖紙尺寸， 中隔墻重量 Gk’ =179。 砂墊層的寬度： B=b+2hstanα =1+2hstan38176。 bmin=N/R=322/140= 考慮現(xiàn)場施工條件 bmin取 。 5 門吊 江蘇 2020 10t 6 汽車吊 QY25 徐州 2020 25t 7 雙軸水泥攪拌樁機 山東 2020 8 泥水平衡式頂管設(shè)備 2020 9 通風(fēng)機 軸流式 山東 2020 30kw 10 潛水泵 QX2032 江蘇 2020 11 污水泵 D100 江蘇 2020 12 全站儀 拓普康 日本 2020 13 鋼筋加工設(shè)備 國標(biāo) 上海 2020 14 電焊機 NBC450/S99A 上海 2020 15 插入式振搗器 ZX25 上海 2020 16 發(fā)電機 200kw 福建 2020 200kw 17 雙重管高壓旋噴機 上海 2020 第三節(jié)施工平面布置圖 （見附圖） ` 5 第三章 沉井施工方案 第一節(jié) 沉井計算 混凝土墊層和砂墊層計算 為保證沉井制作時的重量，通過素混凝土墊層擴散后的荷載不大于下臥層地基土的承載力，故可將松弱部份的①土層挖除鋪設(shè)相應(yīng)厚度的砂墊層，砂采用中粗砂，并壓實，以保證基底密實度。 根據(jù)地勘報告，各土層力學(xué)性質(zhì)指標(biāo)推薦值詳見下表。厚度： ～ ，層底標(biāo)高： ～ 。厚度： ～ ，層底標(biāo)高： ～ 。雙橋靜探 qc 平均值 =，雙橋靜探 fs 平均值 =51kPa。 ，深 ；接收井設(shè)在運河北側(cè)，位于村莊農(nóng)田內(nèi)，平面尺寸 179。 在運河北側(cè)，現(xiàn)有廠房北部設(shè)置頂管接收井，兩井之間距離 280m；過河頂管段為2*DN1600 頂管，管道水流方向自北向南，管道壓力等級為 ；本頂管工程 設(shè)計使用年限： 50年；頂管中心標(biāo)高為 ，京杭運河底標(biāo)高為 ，最低水位標(biāo)高 ，最高水位標(biāo)高為 ；運河底至頂管頂主要覆蓋粉土及粉砂地層。雙橋靜探 qc 平均值 =，雙橋靜探 fs 平均值 =12kPa。搖震反應(yīng)中等，無光澤，干強度和韌性低。主要成份為長石、石英，云母片為次。場地內(nèi)由于運河的切割，上層滯水、微承壓水與運河水已相互勾通，存在水力聯(lián)系，呈互補關(guān)系。 R— 砂墊層的承載力設(shè)計值，取 150KN/m2； b— 刃角踏面寬度（ m）； n— 刃角斜面投影水平寬度（ m）。 L— 沉井刃腳下素砼墊層寬度（ m）取 。 砂墊層鋪筑完畢，經(jīng)項目監(jiān)理認(rèn)可后，方可進行下道施工。 25179。 25179。 4 7 2 . 5 ( 1 3 . 6 1 3 . 2 ) 2 1 2 7 4 . 3 5 2 6 6 0 0 . 3 5kG K N= ? ? =?；娱_挖用反鏟挖土機進行，四周放坡，坡面做一定防護，防止坍塌，并輔助人工整平。工作井起沉標(biāo)高 ，現(xiàn)有原地面下約 處；接收井起沉標(biāo)高，根據(jù)現(xiàn)在實際情況調(diào)整，現(xiàn)暫定在② 1 粉質(zhì)粘土層中，標(biāo)高 處，地面以下 處。沉井內(nèi)外側(cè)均按雙排布置。所有鋼筋均須按翻樣單進 ` 11 行下料加工成型。 合模后對伸出的豎向鋼筋應(yīng)進行修整，宜在搭接處綁扎一道橫筋定位。井壁之間模板設(shè)置橫撐及斜撐，進一步增強模板整體穩(wěn)定性。一般每點振搗時間為 1530s，如需采取特殊措施 ，可在 2030min 后對其進行二次復(fù)振。 拆模后，對井內(nèi)刃腳表面進行鑿毛處理，以確保封底混凝土銜接牢固。一般鍋底比刃腳低 1～ 時，沉井即可靠自重下沉，而將刃腳下土擠向中央鍋底，再從沉井內(nèi)繼續(xù)抓土，沉井即可繼續(xù)下沉。 ⑤當(dāng)下沉接近設(shè)計標(biāo)高時保留 10cm 預(yù)沉量，沉井趨于穩(wěn)定后，方可進行澆筑封底混凝土。澆筑完成后，采取人工潛水在井底埋深底板連接鋼筋。如沉井已經(jīng)傾斜，可采取在刃腳較高一側(cè)加強挖土，并可在較低的一側(cè)適當(dāng)回填砂石，必要時配以井外射水，或局部偏心壓載，都可使片寫得到糾正。在沉井縱橫中線及四角處掛垂球，以隨時監(jiān)視沉井是否傾斜，以便采取措施糾偏。 ⑦如在下沉過程中發(fā)生下沉困難，可采用在沉井底梁、斜面部分掏空的方法助沉，另外根據(jù)圖紙設(shè)計，沉井外側(cè)壁存在臺階，必要時可采用灌砂助沉。 15mm 井壁垂直度 ≤ 1%H 預(yù)埋件、預(yù)留孔位移 177。 攪拌 樁直徑及間距：樁徑Φ 700mm500*500雙軸攪拌 樁 。 （ 5）根據(jù)設(shè)計文件提供的施工參數(shù)進行試驗樁施工，試驗樁的數(shù)量不小于 3 根。水泥儲存時間超過 3 個月重新取樣試驗，并按其檢驗結(jié)果使用，使用前報監(jiān)理工程師批準(zhǔn)。 （ 2）當(dāng)發(fā)現(xiàn)漿液不足影響固結(jié)質(zhì)量時，可進行重復(fù)噴射。 土壓平衡式機械頂管：可用于淤泥和流 塑性粘性土，最大特點就是排除的土體和泥漿不用二次處理，全土質(zhì)頂管掘進。 F為頂進頂力與各種阻力之和： F=NF+π D0Lfk ； (給排水管道工程施工及驗收規(guī)范 GB502682020) 其中： F— 總頂力標(biāo)準(zhǔn)值班（ KN）； NF— 初始頂力（迎面阻力）； D0— 管道外徑；此處取 L— 管道長度；此處取 280m Fk— 管道外壁與土的單位面積平均摩阻力計算中取 7KN/㎡ 初始頂力 NF =γ Hπ Dg2/4 (給排水工程頂管技術(shù)規(guī)程 CECS2462020) 經(jīng)計算 NF =20179。 工程中注漿后 fk 取值為 4KN/㎡（觸變泥漿減阻后） 總頂力 F = NF+π D0Lfk=+179。 F= NF+π D0Lfk=6150 KN F0=179。； Qd? — 頂力分項系數(shù)，可取 。 后靠背受力計算公式： 2( 2 )2 P PPKR B H c h K hH Ka g g= ? + 式中： R總推力之反力（一般大于推力的 － ）； a－系數(shù)（取 － 之間），此處取 ； B－后座墻的寬度（ m）；此處取 3m； γ－土的容重（ KN/m179。 建（構(gòu)）筑物的分布調(diào)查 頂管機出洞 頂管設(shè)備就位 機頭刀盤運轉(zhuǎn) 頂管機進洞 送排泥泵開啟 頂進出土 泥水分離 主頂推進到位 回縮主頂 拆除管內(nèi)管線 管節(jié)安裝 安裝管內(nèi)