【正文】 （1）、驗(yàn)算截面尺寸： hw=h0=665mm hw/b=665/300=4,屬厚腹梁?？缰姓龔澗匕碩形截面計(jì)算縱筋數(shù)量，跨中截面的計(jì)算彎矩，應(yīng)取該跨的跨間最大正彎矩或支座彎矩與1/2簡支梁彎矩之中的較大者，依據(jù)上述理論，得：（1）、考慮跨間最大彎矩處： 按T形截面設(shè)計(jì)，翼緣計(jì)算寬度bf，按跨度考慮，取bf，=l/3==2600mm，梁內(nèi)縱向鋼筋選II級熱扎鋼筋，（fy=fy，=310N/mm2），h0=ha=70035=665mm，因?yàn)閒cm bf，hf，（ h0 hf，/2）=2600100（665100/2）= ΣMb為節(jié)點(diǎn)左右梁端截面順時(shí)針或逆時(shí)針方向組合的彎矩設(shè)計(jì)值之和。m V=γRe[ηvb（M lb +M rb）/ln +V Gb]=[2+]= KN右震：M lb= M rb=m MB=ηvb梁端剪力增大系數(shù)。m）活荷載作用下梁的內(nèi)力計(jì)算： 活荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖所示：對于第16層，MAB=q2l21（12α2+α3）=[12（1/3）2+（1/3）3]/12= （KNm）M2（KNm M2=P2e2 =（）/2 = KNm（2）、對于25層， 包括梁自重和其上橫墻自重，為均布荷載，其它荷載的計(jì)算方法同第6層。底層柱需考慮修正值y2，第二層柱需考慮修正值y1和y3，其它柱均無修正。 s為同層內(nèi)框架柱的總數(shù)。mm）AB跨、CD跨1043007001097200101010101010BC跨1042504001092400101010101010二、 柱線剛度i c的計(jì)算：I=bh3/12層次hc（mm）Ec（N/mm2）bh（mmmm）Ic（mm4）EcIc/hc（N第六層重力荷載代表值的計(jì)算： （1）、梁：類別凈 跨（mm）截 面（mm）密 度（KN/m3）體 積（m3）數(shù) 量(根)單 重（KN）總 重（KN）橫梁66003007002516556180025040025836縱梁72003007002514柱： 類別計(jì)算高度（mm）截 面（mm）密 度（KN/m3）體積（m3）數(shù) 量（根）單 重（KN）總 重（KN）柱330060060025401188（2）、內(nèi)外填充墻重的計(jì)算：橫墻： AB跨、CD跨墻：墻厚370mm，計(jì)算長度6600mm，計(jì)算高度3300700=2600mm。 單跨體積：= 單跨重量：= 數(shù)量：20 總重：20= BC跨墻：墻厚370mm，計(jì)算長度1800mm，計(jì)算高度4200700=3500mm?？蚣苤慕孛娉叽绺鶕?jù)柱的軸壓比限值，按下列公式計(jì)算： （1）柱組合的軸壓力設(shè)計(jì)值N=βF gE n注：β考慮地震作用組合后柱軸壓力增大系數(shù)。四、門窗使用：大門采用玻璃門，其它為木門，窗為鋁合金窗。根據(jù)以上樓蓋的平面布置及豎向荷載的傳力途徑，本辦公樓框架的承重方案為橫向框架承重方案，這可使橫向框架梁的截面高度大，增加框架的橫向側(cè)移剛度。n為驗(yàn)算截面以上的樓層層數(shù)。第二～五層：（1）、梁：類別凈 跨（mm）截 面（mm）密 度（KN/m3）體 積（m3）數(shù) 量(根)單 重（KN）總 重（KN）橫梁66003007002516556180025040025836縱梁72003007002514柱： 類別計(jì)算高度（mm）截 面（mm）密 度（KN/m3）體積（m3）數(shù) 量（根）單 重（KN）總 重（KN）柱330060060025401188（2）、內(nèi)外填充墻重的計(jì)算：橫墻： AB跨、CD跨墻：墻厚370mm，計(jì)算長度6600mm，計(jì)算高度3300700=2600mm。 單跨體積：（）= 單跨重量：= 數(shù)量：2 總重：2= 廁所橫墻：墻厚240mm，計(jì)算長度72002400=4800mm，計(jì)算高度3300100=3200mm?；咀哉裰芷赥1（s）可按下式計(jì)算：T1= （uT）1/2注：uT假想把集中在各層樓面處的重力荷載代表值Gi作為水平荷載而算得的結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)位移。 各質(zhì)點(diǎn)橫向水平地震作用按下式計(jì)算： Fi=GiHiFEk（1δn）/（∑GkHk）地震作用下各樓層水平地震層間剪力Vi為 Vi=∑Fk（i=1，2，…n）各質(zhì)點(diǎn)水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布見下圖：三、多遇水平地震作用下的位移驗(yàn)算：水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的層間位移（△u）i和頂點(diǎn)位移u i分別按下列公式計(jì)算：（△u）i = Vi/∑D iju i=∑（△u）k各層的層間彈性位移角θe=（△u）i/hi，根據(jù)《抗震規(guī)范》，考慮磚填充墻抗側(cè)力作用的框架，層間彈性位移角限值[θe]1/550。由于縱向框架梁的中心線與柱的中心線不重合，所以在框架節(jié)點(diǎn)上還作用有集中力矩。m M2=P2e2 =（）/2= KNm（2）、對于第25層，q2== KN/mq2，== KN/mP1=（+）= KNP2=（++）= KN集中力矩M1=P1e1 =*（）/2 = KNm）6（）（）（）（）（）（）251注：表中括號內(nèi)數(shù)值對應(yīng)于屋面雪荷載作用情況。M）5. 855. 85（b）活荷載作用下框架的M圖（KN1） 均布和梯形荷載下，如下圖：VA= （MA+MB）/l+q1l/2+（1a）lq2/2若VA（2q1+q2）al/2≤0，說明x≤al，其中x為最大正彎矩截面至A支座的距離，則x可由下式求解：VAq1xx2q2/（2al）=0將求得的x值代入下式即可得跨間最大正彎矩值：Mmax=MA+VAxq1x2/2x3q2/（6al）若VA（2q1+q2）al/20，說明xal，則x=（VA+alq2/2）/（q1+q2）可得跨間最大正彎矩值：Mmax=MA+VAx（q1+ q2）x2/2+alq2（xal/3）/2若VA≤0，則Mmax=MA2）同理，三角形分布荷載和均布荷載作用下，如下圖：VA= （MA+MB）/l+q1l/2+q2l/4 x可由下式解得： VA=q1x+x2q2/l可得跨間最大正彎矩值：Mmax=MA+VAxq1x2/2x3q2/3l第1層AB跨梁： 梁上荷載設(shè)計(jì)值：q1== KN/m q2=（+）= KN/m 左震： MA=m其它跨間的最大彎矩計(jì)算結(jié)果見下表：跨間最大彎矩計(jì)算結(jié)果表層次123跨ABBCABBCABBCMmax層次456跨ABBCABBCABBCMmax梁端剪力的調(diào)整：抗震設(shè)計(jì)中，其梁端剪力設(shè)計(jì)值應(yīng)按下式調(diào)整：V=γRe[ηvb（M lb +M rb）/ln +V Gb]（1）、對于第6層: AB跨：受力如圖所示：梁上荷載設(shè)計(jì)值：q1== KN/m q2=（+）= KN/m V Gb=+ ln== m左震：M lb=第5層，柱頂軸壓比[uN] = N/Ac fc=103/，無需調(diào)整。 經(jīng)計(jì)算當(dāng)軸力N=fc Ac=6502/103= KN 時(shí)，方符合調(diào)整的條件，可知B柱調(diào)整圖如下：橫向框架B柱柱端組合彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整層次654321截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底γRE（ΣMc=ηcΣMb） γREN 八、柱端剪力組合和設(shè)計(jì)值的調(diào)整：例：第6層：恒載SGk =（M上+M下）/h=（）/= 活載SQk =（M上+M下）/h=（）/= 地震作用SEk =（M上+M下）/h=（+）/= 調(diào)整：（+）/=橫向框架A柱剪力組合與調(diào)整（KN）層次SGkSQkSEk1SEk2γRe[（SGk+）+] ++V=γRe[ηvc（M bc +M lc）/hn ]126 5 4 3 2 1 同理，橫向框架B柱剪力組合與調(diào)整（KN）層次SGkSQkSEk1SEk2γRe[（SGk+）+] ++V=γRe[ηvc（M bc +M lc）/hn ]126 5 4 3 2 1 第六部分：截面設(shè)計(jì)一、框架梁：以第1層AB跨框架梁的計(jì)算為例。下部跨間截面按單筋T形截面計(jì)算：αs=M/（fcmbf，h02）=106/ξ=1（12αs）1/2=As=ξfcmbf，h0/fy=2600665/310= mm2實(shí)配鋼筋2Ф22Ф22，As=1742 mm2。（3）、箍筋選擇及梁斜截面受剪承載力計(jì)算：梁端加密區(qū)箍筋取Ф8100，箍筋用I級Q235熱扎鋼筋，fyv=210N/mm,則 +300665+2102665/100=182700N ρsv= nAsv1/bs=2*ρsvmin=，非加密區(qū)箍筋取Ф8150。m）柱端剪力計(jì)算值：Vc =柱軸力N取柱頂、柱底的最大值：N=剪跨比：Mc/Vch0=*103/2軸壓比：N/fcmbh0=*103/柱正截面承載力計(jì)算：先以第1層A柱為例，（1）、最不利組合一（調(diào)整后）：Mmax= KN軸向力作用點(diǎn)至受拉鋼筋A(yù)s合力點(diǎn)之間的距離e=ηei+h/2as=+600/240 =ξ=（Nξbfcmbh0）/[ ()/()/(h0as,) +fcmbh0 ]+ξb按上式計(jì)算時(shí)，應(yīng)滿足Nξbfcmbh0及Ne.因?yàn)镹=ξbfcmbh0=700660=故可按構(gòu)造配筋，且應(yīng)滿足ρmin=%，單側(cè)配筋率ρsmin≥%，故As,=As=ρsminbh=%700700=980mm2選4Ф20，As,=As=1256mm2總配筋率ρs=31256/600/560=%%柱斜截面受剪承載力計(jì)算：以第1層A柱為例，查表可知：框架柱的剪力設(shè)計(jì)值V c=剪跨比λ=3，取λ=3軸壓比n=考慮地震作用組合的柱軸向壓力設(shè)計(jì)值 N==6002/103= 故