【正文】 ，不能滿足工藝要求。(3) 小徑管T23鋼焊接時，要根據(jù)焊接方法、環(huán)境溫度和管子厚度的不同，經(jīng)過焊接工藝評定合格后，正確選擇焊接工藝，這樣才能得到合乎要求的焊接接頭。4） 第3次工藝改進。 沖擊試驗結果及焊接工藝改進1） 沖擊試驗結果沖擊試驗采用小試樣(5mm寬)室溫下進行，缺口中心分別開在焊縫區(qū)、熱影響區(qū)及母材上，缺口形式為V型。試件進行外觀檢查、射線檢驗、拉伸、彎曲、硬度、沖擊及微觀金相試驗?？蛇m當改善和提高電弧能量的集中程度，有利于熔池的快速形成，提高焊接速度。 焊縫的對口簡圖見 15重慶科技學院?？粕厴I(yè)設計 4 SA213T23 f608mm鋼管焊接工藝 焊接順序及操作技術要求( 1) 焊工技術水平穩(wěn)定, 具有同等級鋼材焊接資格水平。 14重慶科技學院?？粕厴I(yè)設計 4 SA213T23 f608mm鋼管焊接工藝 4 SA213T23 φ608mm鋼管焊接工藝 焊接實驗用材料和規(guī)格：SA213T260mm8 mm。這里首先采用焊接性間接估算法，按照鋼材碳當量公式計算。 焊縫的δ相δ相不僅惡化鋼的韌性而且還降低鋼的蠕變強度。 SA213T23 鋼的焊接性分析 SA213T23的焊接接頭性能分析 焊接裂紋敏感性由于降低了含碳量(％以下)，并嚴格限制硫、磷含量。但蠕變溫度升高，組織演變進程加快，尤其在650℃時，T23鋼的組織演變和性能下降快，因此應盡量避免在此溫度下使用。尤其當蠕變斷裂溫度較高時，貝氏體鐵素體基體和小島中板條馬氏體的回復、再結晶開始較早，對性能下降的影響提前。隨蠕變斷裂時間的延長，M23C6 繼續(xù)粗化，同時貝氏體鐵素體基體和小島中板條馬氏體回復及再結晶的共同作用加速了性能的下降。組織觀察可見，高溫蠕變后，T23鋼中的M23C6 碳化物積聚、長大，且有少量M6C碳化物生成，這將促使晶內合金元素貧化。3) 組織演變對性能的影響國產(chǎn)T23鋼的持久強度較高，是因為采用了多元復合強化。硬度測定結果也反映出類似的變化規(guī)律[(b)]。T23鋼的回火溫度一般為760～790℃。因此，奧氏體晶粒度不僅對室溫強度，而且對高溫持久強度也有一個最佳范圍。奧氏體化溫度對熱強鋼性能有顯著的影響，隨著奧氏體化溫度提高，耐熱鋼的熱強性增加。鋼加入少量的鈦（%）它既脫氮保護硼，又通過微細TiN析出控制奧氏體晶粒的快速長大。由于這時針狀（或板條狀）鐵素體內及板條間均沒有連續(xù)的滲碳體，因此，這種形態(tài)貝氏體韌性極佳。當同時加入Nb和V時Nb的作用比V大。實踐證明，當鋼材的厚度超過10mm時，需要加大正火冷卻速度(水冷卻)，以保證最佳的力學性能。 SA213T23鋼的化學成分注: 力學性能 T23的主要物理性能 4重慶科技學院?？粕厴I(yè)設計 2 SA213T23鋼管的綜合性能由以上表中可以看到，T23鋼與我國在20世紀60年代開發(fā)的鋼102 (12Cr2MoWVTiB)有近似的合金系統(tǒng)和含量，它是在T22鋼的基礎上加入了鎢，減少了鉬，％～％。 3重慶科技學院?？粕厴I(yè)設計 2 SA213T23鋼管的綜合性能 2 SA213T23鋼管的綜合性能 SA213T23鋼管的成分和性能SA213T23鋼是日本住友公司新開發(fā)的鋼種。 T91鋼之間的強度差別太大，在560℃以上，后者高溫持久強度是前者2倍多，在此溫度區(qū)間用，T91取代SA213T22 (以下稱T22)，由于兩者價格相差較大，勢必帶來很大的浪費。如果仍采用傳統(tǒng)的鐵素體—貝氏體耐熱鋼來制作，焊后就需要進行焊后熱處理。T23 作為一種介于T22 與T91 之間的新材料,于上世紀90 年代后期開始在歐洲及日本多臺亞臨界、超臨界甚至超超臨界火電機組上得到應用。因此必須開發(fā)具有高蠕變強度/許用應力并具有良好焊接性的新鋼種。因此，從工藝要求出發(fā)。例如在31MPa／620℃蒸汽參數(shù)的USC鍋爐水冷壁出口端的汽水溫度達475℃。T23鋼由于其優(yōu)良的工藝性能、較高的持久強度，將有廣闊的應用前景，值得我國認真研究積極推廣應用。、圖表要求：1）文字通順，語言流暢，書寫字跡工整，打印字體及大小符合要求，無錯別字，不準請他人代寫2）工程設計類題目的圖紙，要求部分用尺規(guī)繪制，部分用計算機繪制，所有圖紙應符合國家技術標準規(guī)范。 畢業(yè)設計（論文）作者（簽字）：2012年月日：重慶科技學院專科生畢業(yè)設計 摘要摘 要 隨著大型火電機組的發(fā)展，對與其配套的高壓鍋爐的主要管材提出了更高的技術要求。隨著蒸汽溫度和壓力的提高,電廠效率不斷提高,供電煤耗也進一步降低,而提高蒸汽參數(shù)的主要技術難題是金屬材料耐高溫、高壓及焊接問題。而熱負荷最高區(qū)域的管子壁溫和接近出口部分的管壁溫度可達520℃，瞬間最高溫度甚至可達540℃。在這種趨勢下，第一步是改型的9%CrT91/P91鋼（見瓦盧瑞克目前SA213T23鋼已經(jīng)在我國鍋爐制造中得以應用，并且具有相當好的應用前景。 SA213T23鋼管在鍋爐的應用SA213T23具有良好的焊接性、優(yōu)良的韌性、充分高的蠕變強度和不需要焊后熱處理等特點。另外因SA213T23有較好的高溫性能，所以也見用于鍋爐末級過熱器管的制造，如鎮(zhèn)江發(fā)電有限公司＃6機組末級過熱器冷段就設計使用SA213T23材料。在我國鍋爐高溫受熱面材料中，鋼102的強度和使用溫度處在12CrlMoV和不銹鋼之間，是一種良好的過渡材料，該鋼材在我國已使用近20年。T23 鋼是1999年5月正式納入ASME code case 21991。這樣成分的鋼再經(jīng)過相應的成材加工和熱處理后，就可獲得綜合性能良好、能夠滿足制作USC鍋爐水冷壁要求的鋼材。Mo元素能優(yōu)先溶于固溶體中，是鐵素體基體最重要的固溶強化元素，還可顯著提高鋼的再結晶溫度。另外，鋼中加入少量強碳物形成元素V、Nb可阻止Cr、Mo等碳化物的形成，使其盡量溶于固溶體中，也增加了固溶強化 5重慶科技學院?？粕厴I(yè)設計 2 SA213T23鋼管的綜合性能 作用。② 鋼中硅與硼聯(lián)合起作用，會進一步抑制貝氏體轉變前的鐵素體生成，同時，加入硅后可使鈮碳化物高溫應變誘導析出加速，再結晶停止溫度升高，有利于進一步細化相轉變產(chǎn)物。T23鋼的空冷貝氏體淬透性很好，并且抗回火性也很好，因此可以獲得回火粒狀貝氏體組織。材料的性能與材料內部的組織結構有著密切的關系。當奧氏體化溫度偏低時，存在許多沿原奧氏體晶界分布的較粗大未溶碳化物，因這些未溶碳化物與基體金屬的熱膨脹系數(shù)不同，所以在急冷時，在這些粒子的周圍產(chǎn)生位錯，而析出物在這種原因引起的位錯上優(yōu)先析出。選取在550 ℃經(jīng)70 h、1176 h、5115 h、10150 h和13255 h蠕變斷裂的試樣。同時，有大量細小的第二相彌散分布在晶界和晶內[(b)]，經(jīng)衍射斑點分析為MX型 8重慶科技學院專科生畢業(yè)設計 2 SA213T23鋼管的綜合性能碳氮化物。蠕變初期，粗化不太明顯的M23C6碳化物也具有一定的析出強化作用，少量的硼也有一定的強化作用。總之，T23鋼高溫蠕變后性能下降的主要原因是：回復及再結晶導致位錯強化作用減弱；M23C6粗化和聚集致使析出強化、固溶強化作用減弱。當蠕變斷裂時間少于279 h時，致使性 11重慶科技學院?？粕厴I(yè)設計 2 SA213T23鋼管的綜合性能能下降的主要原因仍然是M23C6碳化物的粗化，但是隨著蠕變斷裂時間的延長，在M23C6 粗化的同時，貝氏體鐵素體基體和小島中板條馬氏體的回復、再結晶現(xiàn)象漸漸明顯，兩者共同作用導致性能下降。原奧氏體小島中的馬氏體也因回復、再結晶的作用，板條特征逐漸消失。根據(jù)有關資料介紹T23 鋼在600～770℃溫度范圍具有一定的再熱裂紋傾向，因此在必須對T23鋼進行焊后熱處理時，應謹慎，盡量減少在敏感溫度的停留時間。 焊縫韌性焊縫韌性對線能量對800～850℃冷卻速度敏感，也就是對焊縫厚度、層間溫度敏感。δ相的數(shù)量隨冷 13重慶科技學院?？粕厴I(yè)設計 3 SA213T23的焊接性及接頭性能分析 卻速度的降低而增加。O．4％。 Union I Cr2WV焊絲化學成分 焊接工藝參數(shù)（） 焊接工藝參數(shù)環(huán)境溫度低于10℃時，焊前采用火焰預熱，溫度范圍不小于50℃不大于150℃；環(huán)境溫度高于10℃時可不預熱。第一層封底焊時, 焊接電流采用95～100A, 焊接電流過大, 容易出現(xiàn)過燒現(xiàn)象。 焊后熱處理工藝規(guī)范ASME SA213和ASME Code規(guī)范規(guī)定鋼管的熱處理規(guī)范是正火+回火,正火溫度≥1040℃、回火溫度≥730℃。 射線檢查3個試件經(jīng)射線探傷檢驗，均為l級，符合《焊接工藝評定規(guī)程》的要求。2） 第1次工藝改進由于熱處理一般能改善組織性能，增強韌性，因而增加了焊后熱處理。 微觀金相經(jīng)過改進3工藝焊接的試樣：焊縫區(qū)為粗大的回火貝氏體組織、熱影響區(qū)為回火貝氏體組織、母材為回火貝氏體