【正文】 2003，取wk=. 計(jì)算面板材料時(shí)的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值： 計(jì)算面板材料時(shí)的構(gòu)件從屬面積： A== (10≥A≥1) LogA=0 μs1(A)=μs1(1)+[μs1(10)μs1(1)]logA =1 μs1=1+ = wk=βgzμzμs1w0 = = 因?yàn)閣k,所以按JGJ1022003，取wk=. 垂直于幕墻平面的分布水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值： qEAk=βEαmaxGk/A ……[JGJ1022003] qEAk：垂直于幕墻平面的分布水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值(MPa)； βE：動(dòng)力放大系數(shù),； αmax：水平地震影響系數(shù)最大值，； Gk：幕墻構(gòu)件的重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值(N)； A：幕墻構(gòu)件的面積(mm2)； 作用效應(yīng)組合：荷載和作用效應(yīng)按下式進(jìn)行組合： S=γGSGk+ψwγwSwk+ψEγESEk ……[JGJ1022003]上式中： S：作用效應(yīng)組合的設(shè)計(jì)值； SGk：重力荷載作為永久荷載產(chǎn)生的效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值； Swk、SEk：分別為風(fēng)荷載，地震作用作為可變荷載產(chǎn)生的效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值； γG、γw、γE：各效應(yīng)的分項(xiàng)系數(shù)； ψw、ψE：分別為風(fēng)荷載，地震作用效應(yīng)的組合系數(shù)。 立柱的撓度計(jì)算： 因?yàn)閼T性矩預(yù)選是根據(jù)撓度限值計(jì)算的，所以只要選擇的立柱慣性矩大于預(yù)選值，撓度就滿足要求： 實(shí)際選用的型材慣性矩為：Ix=17100mm4 預(yù)選值為：Ixmin= 實(shí)際撓度計(jì)算值為： df=5qkL4/384EIx =56004/384/206000/17100 = 而df,lim=L/250=600/250=所以，立柱撓度滿足規(guī)范要求。mm)； My：風(fēng)荷載及地震作用彎矩組合值(Nmm 錨栓群中承受拉力最大錨栓的拉力計(jì)算： [JGJ1452004]規(guī)定，在軸心拉力和彎矩共同作用下(下圖所示)，進(jìn)行彈性分析時(shí)，受力最大錨栓的拉力設(shè)計(jì)值應(yīng)按下列規(guī)定計(jì)算：　　1：當(dāng)N/nMy1/Σyi2≥0時(shí)：　　　　Nsdh=N/n+My1/Σyi2　　2：當(dāng)N/nMy1/Σyi20時(shí)：　　　　Nsdh=(NL+M)y1//Σyi/2在上面公式中：　　M：彎矩設(shè)計(jì)值；　　Nsdh：群錨中受拉力最大錨栓的拉力設(shè)計(jì)值；　　y1，yi：錨栓1及i至群錨形心軸的垂直距離；　　y1/，yi/：錨栓1及i至受壓一側(cè)最外排錨栓的垂直距離；　　L：軸力N作用點(diǎn)至受壓一側(cè)最外排錨栓的垂直距離；在本例中：　　N/nMy1/Σyi2　　=100/40000　　=因?yàn)椋? ≥0所以： Nsdh=N/n+My1/Σyi2= 群錨受剪內(nèi)力計(jì)算： [JGJ1452004]規(guī)定，當(dāng)邊距c≥10hef時(shí)，所有錨栓均勻分?jǐn)偧羟泻奢d； 當(dāng)邊距c10hef時(shí)，部分錨栓分?jǐn)偧羟泻奢d；其中：　　hef：錨栓的有效錨固深度；　　c：錨栓與混凝土基材之間的距離；本例中：　　c=100mm10hef=1000mm所以部分螺栓受剪，承受剪力最大錨栓所受剪力設(shè)計(jì)值為：Vsdh=V/m= 錨栓鋼材破壞時(shí)的受拉承載力計(jì)算：　　NRd,s=kNRk,s/γRS,N [JGJ1452004]　　NRk,s=Asfstk [JGJ1452004]上面公式中：　　NRd,s：錨栓鋼材破壞時(shí)的受拉承載力設(shè)計(jì)值；　　NRk,s：錨栓鋼材破壞時(shí)的受拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值； k：地震作用下錨固承載力降低系數(shù)，[JGJ1452004]選?。弧　s：錨栓應(yīng)力截面面積；　　fstk：錨栓極限抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值；　　γRS,N：錨栓鋼材受拉破壞承載力分項(xiàng)系數(shù)；　　NRk,s=Asfstk　　 =800　　 =90480N　　γRS,N=≥ [JGJ1452004]　　fyk：錨栓屈服強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值； γRS,N= =800 /640　　　　=　 取：γRS,N= NRd,s=kNRk,s/γRS,N　　 =190480/　　 =60320N≥Nsdh=錨栓鋼材受拉破壞承載力滿足設(shè)計(jì)要求！ 混凝土錐體受拉破壞承載力計(jì)算： 因錨固點(diǎn)位于結(jié)構(gòu)受拉面，而該結(jié)構(gòu)為普通混凝土結(jié)構(gòu)，故錨固區(qū)基材應(yīng)判定為開(kāi)裂混凝土。 scr,N=3hef =3100 =300mm　　Ac,N0=scr,N2 =3002　　 =90000mm2　　Ac,N：混凝土實(shí)有破壞錐體投影面積，[JGJ1452004]?。骸　c,N =(c1+s1+scr,N)(c2+s2+scr,N)其中： cc2：方向1及2的邊矩； ss2：方向1及2的間距； ccr,N：混凝土錐體破壞時(shí)的臨界邊矩，取ccr,N==100=150mm； c1≤ccr,N c2≤ccr,N s1≤scr,N s2≤scr,N　　Ac,N=(c1+s1+scr,N)(c2+s2+scr,N) 　 =(150+180+300)(100+90+300)　　 =163200mm2　　ψs,N：邊矩c對(duì)受拉承載力的降低影響系數(shù)，[JGJ1452004]采用： 　　ψs,N=+c/ccr,N≤1 (膨脹及擴(kuò)孔型錨栓) [JGJ1452004]　　 ψs,N=1 (化學(xué)錨栓) [JGJ1452004]　　其中c為邊矩，當(dāng)為多個(gè)邊矩時(shí)，取最小值，且需滿足cmin≤c≤ccr,N，[JGJ1452004]： 　　對(duì)于膨脹型錨栓(雙錐體) cmin=3hef　　 對(duì)于膨脹型錨栓 cmin=2hef　　 對(duì)于擴(kuò)孔型錨栓 cmin=hef　　ψs,N=+c/ccr,N≤1　　 =+150/150　　 =1　　所以，ψs,N取1。mm)； My：橫梁繞Y軸方向(垂直于幕墻平面方向)的彎矩設(shè)計(jì)值(Nmm)； Mw：風(fēng)荷載作用下橫梁產(chǎn)生的彎矩(Nmm)； Mw：風(fēng)荷載作用下立柱產(chǎn)生的彎矩設(shè)計(jì)值(N 抗震烈度： 按照國(guó)家規(guī)范《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB500112001)、《中國(guó)地震動(dòng)參數(shù)區(qū)劃圖》(GB183062001)規(guī)定，蘭州地區(qū)地震基本烈度為8度，水平地震影響系數(shù)最大值為：αmax=。mm 確定材料的截面參數(shù)：(1)立柱抵抗矩預(yù)選值計(jì)算： Wnx：立柱凈截面抵抗矩預(yù)選值(mm3)； Mx：彎矩組合設(shè)計(jì)值(Nmm(5)橫梁在自重荷載作用下的彎矩值(按矩形分布)： Gk：橫梁自重線荷載標(biāo)準(zhǔn)值(N/mm)； H：橫梁計(jì)算間距(mm)； Gk=H =600 = G：橫梁自重線荷載設(shè)計(jì)值(N/mm)； G= = = Mx：橫梁在自重荷載作用下的彎矩設(shè)計(jì)值(N 橫梁的撓度計(jì)算： 因?yàn)閼T性矩預(yù)選是根據(jù)撓度限值計(jì)算的，所以只要選擇的橫梁慣性矩大于預(yù)選值，撓度就滿足要求： 實(shí)際選用的型材慣性矩為： Ix=17100mm4 Iy=8900mm4 預(yù)選值為： Ixmin= Iymin= 橫梁撓度的實(shí)際計(jì)算值如下： df1=qkB4(25/85(H/2B)2+2(H/2B)4)/240EIy =11404(25/85(600/2/1140)2+2(600/2/1140)4)/240/206000/8900 = df2=5GkB4/384EIx =511404/384/206000/17100 = 橫梁的抗剪計(jì)算：(梯形荷載作用下)校核依據(jù)： τmax≤τs=120MPa (型材的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值)(1)Vwk：風(fēng)荷載作用下剪力標(biāo)準(zhǔn)值(N)； Vwk=qwkB(1H/2B)/2 =1140(1600/2/1140)/2 =252N(2)Vw：風(fēng)荷載作用下剪力設(shè)計(jì)值(N)； Vw= =252 =(3)VEk：地震作用下剪力標(biāo)準(zhǔn)值(N)； VEk=qEkB(1H/2B)/2 =1140(1600/2/1140)/2 =(4)VE：地震作用下剪力設(shè)計(jì)值(N)； VE= = =(5)Vx：水平總剪力(N)； 采用Vw+ Vx=Vw+ =+ =(6)Vy：垂直總剪力(N)： Vy=BH/2 =1140600/2 =(7)橫梁剪應(yīng)力校核： τx：橫梁水平方向剪應(yīng)力(MPa)； Vx：橫梁水平總剪力(N)； Sy：橫梁型材受力面對(duì)中性軸的面積矩(mm3)(繞Y軸)； Iy：橫梁型材截面慣性矩(mm4)； ty：橫梁截面垂直于Y軸腹板的截面總寬度(mm)； τx=VxSy/Iyty ……[JGJ1022003] =500/8900/ = ≤120MPa τy：橫梁垂直方向剪應(yīng)力(N)； Vy：橫梁垂直總剪力(N)； Sx：橫梁型材受力面對(duì)中性軸的面積矩(mm3)(繞X軸)； Ix：橫梁型材截面慣性矩(mm4)； tx：橫梁截面垂直于X軸腹板的截面總寬度(mm)； τy=VySx/Ixtx ……[JGJ1022003] =700/17100/ = ≤120MPa橫梁抗剪強(qiáng)度能滿足!6 鋁塑復(fù)合板的選用與校核基本參數(shù)： 1：板塊分格尺寸：ab=600mm1140mm； 2：鋁塑復(fù)合板厚度：t=4mm；模型簡(jiǎn)圖為： 鋁塑復(fù)合板荷載計(jì)算：(1)板塊自重([JGJ1332001])： GAk：板塊單位面積自重(MPa)； GAk=(2)垂直于幕墻平面的分布水平地震作用： qEAk：垂直于幕墻平面的分布水平地震作用(MPa)； βE：動(dòng)力放大系數(shù),； αmax：水平地震影響系數(shù)最大值，； GAk：鋁塑復(fù)合板單位面積自重(MPa)； qEAk=βEαmaxGAk ……[JGJ1022003] = =(3)作用在板塊上的風(fēng)荷載及地震作用荷載組合：用于強(qiáng)度計(jì)算時(shí)，采用Sw+： ……[JGJ1022003] q=+ =+ =Sw+： qk=wk+ =+ =用于撓度計(jì)算時(shí)，采用Sw標(biāo)準(zhǔn)值： ……[JGJ1022003] wk= A板的強(qiáng)度、撓度校核： Lx=1140mm，Ly=600mm(1)強(qiáng)度校核：校核依據(jù)： σ=6mqa2η/t2≤f ……[JGJ1332001]上式中： σ：板塊在組合荷載作用下的板中最大應(yīng)力設(shè)計(jì)值(MPa)； m：彎矩系數(shù)，按邊長(zhǎng)比a/b查表，得m=； q：作用在幕墻上的荷載組合設(shè)計(jì)值(MPa)； a：板分格的短邊邊長(zhǎng)(mm)； b：板分格的長(zhǎng)邊邊長(zhǎng)(mm)； η：板塊的折減系數(shù)； t：板的厚度(mm)； f：鋁塑復(fù)合板抗彎強(qiáng)度(MPa)；首先按下面公式計(jì)算θ值： θ=qka4/Et4 ……[JGJ1022003]其中： θ：計(jì)算參數(shù)； qk：作用在板塊上的荷載組合標(biāo)準(zhǔn)值(MPa)； a：分格短邊長(zhǎng)度(mm)； E：鋁塑復(fù)合板的彈性模量(MPa)； t：鋁塑復(fù)合板的厚度(mm)； θ=qka4/Et4 =6004/20000/44 =按系數(shù)θ，[JGJ1332001]，η=； σ=6mqa2η/t2 ……[JGJ1332001] =66002 = ≤f=70MPa(鋁塑復(fù)合板)強(qiáng)度滿足要求!(2)撓度校核：校核依據(jù)： df=ημwka4/D≤df,lim ……[JGJ1022003]上面公式中： df：鋁塑復(fù)合板撓度計(jì)算值(mm)； η：鋁塑復(fù)合板撓度的折減系數(shù)，按θ=wka4/Et4查表，； μ：鋁塑復(fù)合板撓度系數(shù)，按邊長(zhǎng)比a/b查表，得μ=； wk：風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值(MPa) a：短邊尺寸(mm)； D：彎曲剛度(