【正文】 排架橫向配筋計算中立柱每邊已選用配筋2φ14鋼筋面積為303mm2，不滿足縱向配筋要求，再增加1φ14，每邊配3φ14，鋼筋面積為461mm2，箍筋選用φ8150。2）計算η值 ；式中：——軸向壓力對截面重心的偏心距， ——構(gòu)件的計算長度， ——截面高度， ——截面有效高度， ——構(gòu)件的截面面積， ——考慮截面應變對截面曲率的影響系數(shù)，對于大偏心受壓構(gòu)件，直接 取，=. ——考慮構(gòu)件長細比對截面曲率的影響系數(shù)，當L0/h15時，取，=.3)判斷受壓情況 4) 對稱配筋偏心受壓構(gòu)件計算公式如下： 大偏心受壓 如x=ξh02a,則 ，如x=ξh02a,則 小偏心受壓,5)計算配筋滿槽加橫向風壓力工況下柱底截面軸，M=根據(jù)不同工況下的排架內(nèi)力計算成果可知，滿槽加橫向風壓力工況下柱底截面軸力最小，空槽加橫向風壓力、動水壓力、漂浮物撞擊力工況下柱底截面彎矩最大。為施工方便所有梁的配筋情況相同，按最不利荷載布置計算。 ② 空槽加橫向風壓力 ③ 空槽加橫向風壓力、動水壓力、漂浮物撞擊力 （2） 作用于排架結(jié)點上的水平荷載 ①滿槽加橫向風壓力 結(jié)點5 結(jié)點7 ② 空槽加橫向風壓力 結(jié)點5 結(jié)點7 ③ 空槽加橫向風壓力、動水壓力 結(jié)點5 結(jié)點6 結(jié)點7 （3） 作用于排架結(jié)點上的垂直荷載 結(jié)點1 結(jié)點5 結(jié)點6 結(jié)點7 結(jié)點8 排架的內(nèi)力可以分解為豎向荷載作用及橫向荷載作用兩種情況，然后再疊加。圖51 排架結(jié)構(gòu)圖（1）垂直荷載標準值 設計值 標準值 設計值 標準值 設計值 一跨槽身自重：P1=（++）= KN① 滿槽標準值 P2=設計值 P2=② 設計水深標準值 P3=設計值 P3=標準值 設計值 標準值 設計值 管重+水重：P4=（+）= KN排架相鄰兩結(jié)點間的立柱自重：標準值P5= 設計值 P5=半根橫梁自重：標準值P6= 設計值 P6=（2）水平荷載：主要考慮風荷載，動水壓力以及漂浮物的撞擊力1．風荷載作用于排架的的橫向風荷載標準值（見《水工建筑物荷載設計規(guī)范》DL50771997）式中 ——風載體形系數(shù),根據(jù)《渡槽設計和電算程序》規(guī)定，；——風壓高度變化系數(shù)，根據(jù)《渡槽設計和電算程序》規(guī)定，；——風振系數(shù)，；——基本風壓值，；可計算得，排架橫向風荷載強度標準值，設計值。槽身使用階段的撓度主要是由外荷載產(chǎn)生的，為控制槽身變形，對其進行撓度驗算。（2）底板抗裂驗算基本數(shù)據(jù)：：ES=105N/mm2，Ec=104N/mm2， ftk=,γm=，αst=。配筋率ρ=Ag/ h0/b=1766/250/1330=%%，滿足要求。s=393mm2）。a、支座截面配筋計算根據(jù)底板內(nèi)力計算結(jié)果，支座截面內(nèi)力M= KN（3）計算受彎鋼筋：=（為防止發(fā)生超筋，對于HPB300，=）選用配筋為φ10200對應單位墻寬中鋼筋面積為393mm2。由于此梁屬于深受彎構(gòu)件（），因此，計算跨度取和之中的較小值（和分別為支座中心線之間的距離、凈跨）。 底板軸向拉力；對底板左邊緣點取矩，可得底板剪力為。圖41 槽身橫斷面圖根據(jù)方案擬定，渡槽的設計標準為4級，所以渡槽的安全級別Ⅲ級，混凝土重度為γ=25kN/m3，荷載分項系數(shù)為：永久荷載分項系數(shù)γG=，可變荷載分項系數(shù)γQ=，結(jié)構(gòu)系數(shù)為γd=。⑵ 槽身段水面降落值式中：——渡槽槽底比降，；——槽身長度，；可計算得，槽身段水面降落值Z2=。3 水力計算 計算依據(jù)、公式及參數(shù)選擇(1)渠道水力要素渡槽上游渠道梯形斷面，渠道邊坡1:，采用現(xiàn)澆砼形式。簡支梁式槽身常用的跨度為815m。/s。為適應溫度變化及地基不均勻沉陷等原因而引起的變形，必須設置變形縫將槽身分為獨立工作的若干節(jié)，并將槽身與進出口建筑物分開。 總體布置渡槽的位置選擇是選定渡槽的中心線及槽身起止點的位置。/s）備注上游游梯形渠道 1/100 設計流量下游游梯形渠道01/25設計流量(2)渡槽過水能力計算由于，故根據(jù)明渠均勻流公式： 式中 A——過水斷面積（m2）；R——水力半徑（m）；i——槽身縱坡；n——槽身糙率（取n=）。已知：進口前渠底高程 =則渡槽進出口槽底高程確定如下：進口槽底高程 =；出口槽底高程 =； 式中 B1——進口前渠道水面寬度，；B——槽身水面寬度，；可計算得。橫桿與側(cè)墻也是整體連接，但因橫桿剛度遠比側(cè)墻剛度小，故可假設與側(cè)墻鉸接。計算結(jié)果見表42所示?；炷敛捎肅25。m=（為防止發(fā)生超筋，對于HPB300，=）選用配筋為φ8200對應單位墻寬中鋼筋面積為251mm2。s=393mm2）。不考慮底板的抗彎作用，將渡槽的側(cè)墻簡化為h=、b=，按單筋矩形截面進行配筋，每個側(cè)墻承受總荷載的一半，根據(jù)槽身縱向內(nèi)力計算結(jié)果，側(cè)墻作為簡支梁，取跨中最大彎矩截面計算配筋，M=側(cè)墻按受彎構(gòu)件進行抗裂驗算，底板按偏心受拉構(gòu)件進行抗裂驗算，拉桿按軸心受拉構(gòu)件進行抗裂驗算。具體計算如下：按偏心受拉構(gòu)件抗裂公式計算：通過以上驗算，底板配筋滿足抗裂要求。當槽中無水時，為防止槽身在風荷載作用下沿支承面滑動或被掀落，需進行槽身整體穩(wěn)定性驗算。單排架內(nèi)力計算時應考慮：①滿槽水+滿管水+橫向風壓力；②空槽+滿管水+橫向風壓力；③空槽+滿管水+橫向風壓力、動水壓力、漂浮撞擊力等。(1) 計算固端彎矩①滿槽加橫向風壓力② 空槽加橫向風壓力③ 空槽加橫向風壓力、動水壓力(2) 計算抗彎勁度對于立柱 對于橫梁 取相對勁度，則橫梁各桿端的相對勁度為。1 截面尺寸驗算：mm，KV===200215=KV故截面尺寸滿足抗剪要求。空槽加橫向風壓力、動水壓力、漂浮物撞擊力工況柱底截面軸，M= KN配筋率ρ=Ag/ h0/b=303/315/400=%%，滿足要求。當a/ho,配筋計算公式如下：根據(jù)已知數(shù)據(jù)計算得：b、當滿槽有側(cè)向風壓力，按短暫狀況考慮： 牛腿截面高度滿足要求。計算條件為滿槽水加橫向荷載。=（為防止發(fā)生超筋，對于HPB300，=） 底板沿短邊單寬1m選用配筋為φ16200，鋼筋面積為1005mm2，箍筋選用φ8 渡槽的抗傾覆穩(wěn)定性驗算 抗傾覆穩(wěn)定性的不利條件與抗滑穩(wěn)定的不利條件一致。 整理分享