【正文】 相應(yīng)的M、V；3)及相應(yīng)的M、V。表中單位規(guī)定如下：彎矩（M）的單位為KN框架梁的內(nèi)力組合表表318 KJ8的屋面框架梁WKL8內(nèi)力組合表（6層）桿件號截面位置內(nèi)力種類恒載活載左風(fēng)右風(fēng)左地震右地震荷載組合一二三四五ABAM1259591528251590V85652575979跨中M22147116137152129B左M15633234199228243261V12326184154178192193BCB右M17437261217251272269V167249202236259231跨中M203309244290320272C左M12930197162189204203V15033225182213234209CDC右M10024105151153134153158200V1923241960跨中M8622134103124137116D左M72161010108100112112161V1923241960DED右M9923552525150125146156165V112170138162177167跨中M229355274331365309EM4810111171727874135V8920135110129140136注：“”表示數(shù)值較小，不起主要作用，忽略不計。m二、水平地震作用產(chǎn)生的框架內(nèi)力各柱剪力值及反彎點高度表315 水平地震作用下框架各柱剪力值及反彎點高度層數(shù)柱號反彎點高度y6134A6()()B6()C6()D6()E6()5226A5()()B5()C5()D5()E5()4299A4()()B4()C4()D4()E4()3356A3()()B3()C3()D3()E3()2396A2()()B2()C2()D2()E2()1421A1()()B1()C1()D1()E1()水平地震作用下的框架內(nèi)力圖求出各柱剪力Vi和該柱反彎點高度yi后，則該柱下端彎矩為Mi=Viyi,上端彎矩為Vi(hiyi),再利用節(jié)點平衡求出框架梁端彎矩，畫出左地震作用下的框架內(nèi)力圖，右地震作用下的框架內(nèi)力與左地震作用下的反號?，F(xiàn)取出第軸的KJ8，計算水平風(fēng)荷載。m)(c) 底層計算單元(單位：KNm故屬于第一類T形截面。m故屬于第一類T形截面。截面設(shè)計截面有效高度：選用8鋼筋作為受力主筋，則l01橫向跨中截面的h01=hc =10015=81mm，l02縱向跨中截面的h02=hc=10015=73mm，支座截面處的h0均為81mm。m)(mm2)選配鋼筋實配鋼筋面積（mm2）AB跨中2318＠200251B支座3278＠110457BC跨中876＠200141C支座2168＠200251CD跨中1246＠200141D支座2538＠200251DE跨中1276＠200141E支座2098＠200251EF跨中706＠200141F支座3728＠110457EG跨中2668＠110457G支座4418＠110457GH跨中1708＠200251H支座5738＠85592HI跨中3928＠110457二、雙向板內(nèi)力計算（A區(qū)格，B區(qū)格配筋同A區(qū)格）恒荷載：gk=㎡ g==㎡活荷載：qk=㎡ q=2=㎡荷載組合： g+q=+=㎡ g+=+=㎡ ==㎡計算彎矩時，考慮泊松比的影響，取A區(qū)格板： 跨中最大彎矩可簡化為當(dāng)內(nèi)支座固支時，g+作用下的跨中彎矩值與當(dāng)內(nèi)支座鉸支時作用下的跨中彎矩值兩者之和。 板面荷載計算一、屋面荷載恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值：現(xiàn)澆40厚細(xì)石混凝土 22=㎡捷羅克防水層（厚8mm） ㎡20厚1：3水泥砂漿找平 20=㎡膨脹珍珠巖砂漿找坡（平均厚140mm） 14=㎡100厚鋼筋混凝土屋面板 25=㎡10厚紙漿石灰泥粉平 16=㎡V型輕鋼龍骨吊頂 ㎡合計 ㎡活荷載標(biāo)準(zhǔn)值： 按上人屋面，㎡二、樓面荷載恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值：水磨石地面（10mm面層，20mm水泥砂漿打底） ㎡100厚鋼筋混凝土屋面板 25=㎡10厚紙漿石灰泥粉平 16=㎡V型輕鋼龍骨吊頂 ㎡合計 ㎡活荷載標(biāo)準(zhǔn)值： 按“辦公樓”一欄取，㎡ 梁柱自重橫向框架梁（750350）：（）25=縱向框架梁（750350）：（）25=次梁（700300）： （）25=框架柱（550550）： 頂層柱： 25＋4=39KN標(biāo)準(zhǔn)層柱：25＋4=底層柱： 25＋4= 門窗自重門：除底層大門為玻璃門外，其余均為木門。 基礎(chǔ)類型的確定根據(jù)施工場地、地基條件、場地周圍的環(huán)境條件，選擇柱下獨立基礎(chǔ)?？紤]到防火疏散的要求，辦公樓樓的走廊適當(dāng)?shù)姆艑?。?1 建筑地層一覽表序號巖土深度土層深度（m）厚度范圍（m）地基土承載力（kPa）壓縮模量（mPa）1雜填土—2粉土—2003中粗砂—3004礫砂—350 建筑設(shè)計任務(wù)及要求一、基本要求：滿足建筑功能要求，根據(jù)已有的設(shè)計規(guī)范，遵循建筑設(shè)計適用、經(jīng)濟(jì)合理、技術(shù)先進(jìn)、造型美觀的原則，對建筑方案分析其合理性，繪制建筑施工圖。該辦公樓主要以層為單元出租，每層為一個獨立的單元，擁有接待室、會議室、檔案室、普通辦公室、專用辦公室等。列出結(jié)構(gòu)設(shè)計計算過程中采用的計算方法、計算假定、計算原則、計算簡圖、內(nèi)力圖及計算結(jié)果。室內(nèi)外高差：。底層層高H=，柱截面高度取h=(1/15—1/20)H=(1/15—1/20)5100=340mm—255mm。窗自重：㎡。截面彎矩設(shè)計值：該板四周與梁整澆，故彎矩設(shè)計值應(yīng)按如下折算： A區(qū)格跨中截面折減200/0，A區(qū)格四周支座折減200/0計算配筋量時，取內(nèi)力臂系數(shù)，則表32 屋面板雙向板配筋計算截面h0(mm)m(KN雙向板部分次梁承受的最大荷載g+q=將梯形分布荷載化為等效的均布荷載：將三角形分布荷載化為等效的均布荷載：屋面次梁的幾何尺寸和計算簡圖見圖35 圖35 屋面次梁的幾何尺寸和計算簡圖二、內(nèi)力計算由于各跨跨距相差較大，次梁的彎矩用彈性理論中的彎矩分配法求得，其中各跨的計算跨度l0為各跨軸線間的距離lc 。雙向板部分次梁承受的最大荷載g+q=軸間：將梯形分布荷載化為等效的均布荷載：軸間：將三角形分布荷載化為等效的均布荷載：樓面次梁的幾何尺寸和計算簡圖見圖37圖37 樓面次梁的幾何尺寸和計算簡圖二、內(nèi)力計算由于各跨跨距相差較大，次梁的彎矩用彈性理論中的彎矩分配法求得，其中各跨的計算跨度l0為各跨軸線間的距離lc。 =300665=219KN Vmax=124KN則按構(gòu)造選配箍筋，選配6＠250 ?；詈奢d作用下KJ8受荷簡圖圖313 活荷載作用下KJ8受荷簡圖(單位：KN)二、框架內(nèi)力計算同恒荷載一樣，活荷載作用下的框架內(nèi)力計算采用分層法，具體計算過程如下：(a) 頂層計算單元(單位：KN表313 風(fēng)荷載作用下各柱反彎點高度層數(shù)第六層 (m=6,n=6,h=)柱號y0y1y2y3yh=(y0+y1+y2+y3)h(m)A6100B6100C6100D6100E6100層數(shù)第五層 (m=6,n=5,h=)A510010B510010C510010D510010E510010層數(shù)第四層 (m=6,n=4,h=)A4101010B4101010C4101010D4101010E4101010層數(shù)第三層 (m=6,n=3,h=)A3101010B3101010C3101010D3101010E3101010層數(shù)第二層 (m=6,n=2,h=)A210100B210100C210100D210100E210100層數(shù)第一層 (m=6,n=1,h=)A1100B1100C1100D1100E1100風(fēng)荷載作用下的框架內(nèi)力求出各柱剪力Vi和該柱反彎點高度yi后，則該柱下端彎矩為Mi=Viyi,上端彎矩為Vi(hiyi),再利用節(jié)點平衡求出框架梁端彎矩，畫出左風(fēng)作用下的框架內(nèi)力圖，右風(fēng)作用下的框架內(nèi)力與左風(fēng)作用下的反號。對一般多層框架結(jié)構(gòu)，當(dāng)房屋高度不超過50m時，只考慮梁柱彎曲變形產(chǎn)生的框架側(cè)移。彎矩（M）的單位為KN1