【正文】 荷載及水平荷載作用下的內(nèi)力時可不考慮活荷載的最不利布置而是將活荷載滿布于各層各跨的框架上稱為滿布荷載法這種布置方法計算最簡單可用于活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為20～35KNm2的建筑結(jié)構(gòu)但求得的框架梁跨中彎矩偏小作為修正可將滿布活荷載計算出的框架梁跨中彎矩乘以系數(shù)11～12活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為20～25KNm2時取11≥30KNm2時取12框架在活荷載作用下的受荷總圖如下圖現(xiàn)采用彎矩二次分配法求其內(nèi)力具體步驟如下a計算各桿件的固端彎矩b計算節(jié)點彎矩分配系數(shù)及不平衡彎矩c彎矩分配d繪彎矩圖e計算剪力和軸力并繪圖 固端彎矩計算在計算固端彎矩時可以將三角形荷載簡化為等效均布荷載計算等效值見荷載計算部分在計算跨中彎矩時應(yīng)還原為實際荷載情況計算計算過程如下表框架梁BC跨固端彎矩計算屋面框架梁WKL1 BC跨固端彎矩計算 計算簡圖 MB5C5 MC5B5 將三角形荷載簡化為均布荷載150KNm58 094KNm總的均布荷載值為g 094KNm MB5C5 270590 860KNm MBC ql212 750587212MBC 2154KNm MBC 32045878 2351KNm MCE Fpab2l2 8045335293528272MCE 530KNm MCE Fpab2l2 68645335293528272MCE 4612KNm MCE Fpab2l2 32045335293528272MCE 2153KNm MC4E4 15103KNm MC2E2 7261KNm MC4E4 15103KNm MC2E2 7261KNmMB3 3428200 3628KNm圖711 活載作用下軸力N圖 單位KNmME3 7391200 7191KNm MB5 860053 807KNm 三層 MB3C3 3428KNm 計算節(jié)點彎矩分配系數(shù)及不平衡彎矩1計算節(jié)點彎矩分配系數(shù)B5節(jié)點μB5C5 243 243107 0694 μB5B4 107 243107 0306B4節(jié)點μB4C4 243 243116107 0521 μB4B5 107 243116107 0230 μB4B3 116 243116107 0249 B3節(jié)點 μB3C3 243 243116116 0512 μB3B4 μB3B2 116 243116116 0244 B2節(jié)點 μB2C2 243 243116085 0547 μB2B3 116 243116085 0261 μB2B1 085 243116085 0191 C5節(jié)點 μC5B5 243 243173185 0404 μC5E5 173 243173185 0288 μC5C4 185 243173185 0308C4節(jié)點 μC4B4 243 243173200185 0303 μC4E4 173 243173200185 0216 μC4C5 185 243173200185 0231 μC3C4 200 243173200185 0250C3節(jié)點 μC3B3 243 243173200200 0298 μC3E3 173 243173200200 0212 μC3C4 μC2C3 200 243173200200 0245C2節(jié)點 μC2B2 243 243173200147 0318 μC2E2 173 243173200147 0227 μC2C3 200 243173200147 0262 μC2C1 147 243173200147 0193E5節(jié)點μE5C5 173 173107 0618 μE5E4 107 173107 0382E4節(jié)點μE4C4 173 173116107 0437 μE4E5 107 173116107 0270 μE4E3 116 173116107 0293 E3節(jié)點 μE3C3 173 173116116 0427 μE3E4 μE3E2 116 173116116 0286 E2節(jié)點 μE2C2 173 173116085 0463 μE2E3 116 173116085 0310 μE2E1 085 1731169085 0227 計算節(jié)點不平衡彎矩 MBC MCB MCE MEC 頂層 MB5C5 860KNm 三層 MB3C3 3428KNm 固端彎矩計算值統(tǒng)計表 MBC MCB MCE MEC 頂層 MB5C5 860KNm 二～三層框架梁KL1 CE跨固端彎矩計算 將三角形荷載簡化為均布荷載600KNm58 375KNm總的均布荷載值為g 375KNm MC23E23 143036782153 7261KNm 四層框架梁KL1 CE跨固端彎矩計算 將三角形荷載簡化為均布荷載1200KNm58 750KNm總的均布荷載值為g 750KNm MC4E4 285976324612 15103KNm 框架梁CE跨固端彎矩計算屋面框架梁WKL1 CE跨固端彎矩計算 計算簡圖 MC5E5 ME5C5 將三角形荷載簡化為均布荷載150KNm58 094KNm總的均布荷載值為g 094KNm MC5E5 358954530 1842KNm MBC 68645878 5036KNm MBC ql212 094587212MBC 270KN224060247。288760247。60 025恒荷載498KNm1202520253 444KNm活荷載300KNm1202520253 267KNm4KL2傳給KZ1的集中荷載為恒載 梁自重墻自重B4左傳荷載B4右傳荷載G37 2774856060247。2 1440KN則KL3在BE跨BC跨CE跨內(nèi)傳給KZ2的總集中荷載為恒載G35 G35BCG35CEG梁自重 710140502776060247。288760247。m活荷載作用下MQ Q310250125 16020125 200KN248860247。2 6864KN4LL2傳給KL1的集中荷載為恒載 LL2傳來的荷載G49 2776060247。257260247。2 6714KN活載 B4傳來的荷載B5傳來的荷載Q46 5426060247。239860247。2 4326KN活載 B4左傳荷載B4右傳荷載Q42 57260247。244460247。29816060247。2 426KN由于WKL2的形心與KZ1不一致因此WKL2傳給KZ1的集中荷載可向柱形心簡化為一個集中荷載與一個力矩恒荷載作用下MG G0250125 88980125 1112KN20606060247。288160247。207160247。2 8898KN活載 B4左傳荷載B4右傳荷載Q51 07160247。60 485KNm2四層B軸E軸縱墻自重梁高500㎜開有C6窗 250[60390518242] 2940KNm2C6窗自重 041824 173KNm2合計 3113KNm2沿梁跨長的線荷載 3113247。m2單向板配筋計算h0 hαs 120155 100mm采用C30混凝土 fc 143Nm㎡ ft 143Nm㎡采用I級鋼HPB235 fy 210Nmm2取1m板寬板的最小配筋率045ftfy 045143 210 031和02中的較大值板的最小配筋面積A 031bh 0311000120 372mm2截面位置 B1 M KNFgE 12477412 274752KN抗震設(shè)防為6度對軸壓比沒要求取[μ] 09利用軸壓比公式Ac≥ N 274752103 21348252mm2 [μ]fc 09143取柱截面尺寸為bchc 400mm600mm邊柱F 3030 30 180m2 則 N β跨中彎矩為M q 10401 1040KNmL為短邊跨度取軸線與軸線之間的距離L 24m跨中彎矩M 1040242 8 749KN60 437KNm2E軸 250[60360518212] 2760KNm2C7窗自重 041821 151KNm2合計 2911KNm2沿梁跨長的線荷載 2911247。298160247。2 7548KN活載 B4左傳荷載B4右傳荷載Q52 07160247。288160247。2 12834KN活載 B4傳來的荷載B5傳來的荷載Q56 0716060247。207160247。2 804KNLL2傳給KL1的集中荷載為恒載 LL2傳來的荷載G59 2776060247。244460247。244460247。2 6864KN5框架梁KL1 BC跨上均布荷載恒載g44 框架梁自重 416KNm24四層框架梁KL1 C～E軸間的荷載1樓面板傳來的荷載樓面板B5傳至縱向梁KL3 CD跨上的荷載為均布荷載大小為恒荷載332KNm224m2 398KNm活荷載400KNm224m2 480KNm2KL3傳給KZ2的集中荷載為恒載 梁自重B5左傳荷載B5右傳荷載G45 2776060247。23986060247。2 7440KN活載 B4左傳荷載B4右傳荷載Q47 57260247。2114460247。6005 025 恒荷載9961202520253 887KNm活荷載6001202520253 534KNm2KL2傳給KZ1的集中荷載為恒載 梁自重墻自重B4左傳荷載B4右傳荷載G31 2776060247。2 1602KN由于KL2的形心與KZ1不一致因此KL2傳給KZ1的集中荷載可向柱形心簡化為一個集中荷載與一個力矩恒荷載作用下MG G310250125 71010125 888KN288760247。224060247。60 025恒荷載996KNm1202520253 887KNm活荷載600KNm1202520253 534KNm樓面板B4傳至縱向梁KL2上的荷載為梯形荷載大小為恒荷載332KNm230m2 498KNm活荷載200KNm230m2 300KNm若化為均布荷載 302247。m5LL1傳給KL1的集中荷載為恒載 梁自重B4左傳荷載B4右傳荷載G38 2776060247。2 6714KN活載 LL2傳來的荷載Q39 2676247。m MB5C5 MC5B5 860KNm MCB MBC 2154KNm MCB 32045878 2351KNm MEC Fpa2bl2 8045335229358272MEC 964KNm MEC Fpa2bl2 68645335229358272MEC 8384KNm MEC Fpa2bl2 32045335229358272MEC 3913KNm ME4C4 15434KNm ME2C2 7391KNm ME4C4 15434KNm ME2C2 7391KNmMC3 34287261 3833KNm76 框架在風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力計算風(fēng)荷載作用下的受荷簡圖如圖X所示現(xiàn)用D值法計算其內(nèi)力 計算本框架各柱的D值層次 B軸KNm C軸KNm E軸KNm 層匯總KNm 四層 13473 23121 11295 47889 三層 16450 28333 13719 58502 二層 16450 28333 13719 58502 底層 11987 20670 10894 43551 計算各柱的反彎點高度風(fēng)荷載作用下的柱的反彎點高度查均布荷載作用下的反彎點高度修正表表75 框架柱反彎點高度計算表層別 修正系數(shù) B軸柱 C軸柱 E軸柱 備注 四層 K 227 225 161 y0 041 041 038 標(biāo)準(zhǔn)反彎點高度n 4j 4 y1 0 0 0 上下層梁線剛度變化的修正系數(shù)上下層梁線剛度相同系數(shù)取0 y2 0 0 0 上層柱與本層柱高不同時的修正系數(shù)無上層柱系數(shù)取0