【正文】 m —液體通過(guò)降液管底隙時(shí)的流速，m/s。 液泛 為防止塔內(nèi)發(fā)生液泛，降液管內(nèi)液層高應(yīng)服從 式中 HT—板間距，m hw—堰高，m φ—系數(shù)，是考慮到降液管內(nèi)充氣及操作安全兩種因素的校正系數(shù)。 負(fù)荷性能圖在負(fù)荷性能圖上，作出操作點(diǎn)A，連接OA，即作出操作線。 接管選擇流速為u=3體積流量為：Fs=F MLFm/3600ρLFm=(3600)= m3/s管線直徑為；dF=(4 Fs/) 1/2=(4) 1/2= m管規(guī)格為：733 mm校核：實(shí)際流速：u=4 Fs/ dF2=4() 2= m/s通常，~3m/s，所以該液體流速在允許范圍內(nèi)。 參考文獻(xiàn)[1].夏清， [M].天津：天津大學(xué)出版社，2005.[2].夏清， [M].天津：天津大學(xué)出版社，2005.[3].刁玉瑋，[M].大連：大連理工大學(xué)出版社，[4].申迎華，[M].北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2001.[5].任曉光，宋永吉，[M].北京：化學(xué)工業(yè)出版社,2005.[6].[M].北京:機(jī)械工業(yè)出版社,2003.。 釜液輸送管塔底液相平均密度計(jì)算：由tw=℃，查手冊(cè)，得，塔底液相的質(zhì)量分率：ρLwm=1/[+()/]= kg/m3選擇流速為u=3體積流量為：Ws=W MW/3600ρLWm=(3600959)=管線直徑為：dW=(4 Ws/) 1/2=(4) 1/2=管規(guī)格為：623mm校核：實(shí)際流速：u=4 Ws / dW 2=4 /()=所以該液體流速在允許范圍內(nèi)。由圖可查得：Vs,max= m3/s Vs,min=故操作彈性為Vs,max/ Vs,min= 第九章 輔助設(shè)備的計(jì)算和選型熱物料進(jìn)口溫度為：85℃ 熱物料出口溫度為：℃冷物料進(jìn)口溫度為：℃ 冷物料出口溫度為：64℃選取傳熱系數(shù)：K=500 W/m2則( HT+)=(+)= m板上不設(shè)進(jìn)口堰，則液柱Hd=hp+hL+hd=++=因，故在本設(shè)計(jì)中不會(huì)發(fā)生液泛現(xiàn)象。 塔板布置因，故塔板采用分塊式。s所以，μL=(+)/2= ① 由手冊(cè)查得甲醇—水物系的氣液平衡數(shù)據(jù)（表1），繪出xy圖。⑸ 抄寫(xiě)說(shuō)明書(shū)。 ⑵ 操作彈性較小(約2～3)?！“迨剿?lèi)型 氣－液傳質(zhì)設(shè)備主要分為板式塔和填料塔兩大類(lèi)。 ⑵ 操作穩(wěn)定，彈性大，即當(dāng)塔設(shè)備的氣(汽)、液負(fù)荷有較大范圍的變動(dòng)時(shí)，仍能在較高的傳質(zhì)效率下進(jìn)行穩(wěn)定的操作并應(yīng)保證長(zhǎng)期連續(xù)操作所必須具有的可靠性。降低生產(chǎn)成本是各部門(mén)的經(jīng)常性任務(wù)，因此在設(shè)計(jì)時(shí)，是否合理利用熱能，采用哪種加熱方式，以及回流比和其他操作參數(shù)是否選得合適等，均要作全面考慮，力求總費(fèi)用盡可能低一些。這就要求各流體流量和壓頭穩(wěn)定，入塔料液的溫度和狀態(tài)穩(wěn)定，從而需要采取相應(yīng)的措施。必須具體考慮如下幾點(diǎn)：⑴首先必須保證產(chǎn)品達(dá)到任務(wù)規(guī)定的要求，而且質(zhì)量要穩(wěn)定。同樣，回流比的大小對(duì)操作費(fèi)和設(shè)備費(fèi)也有很大影響。但是，為了滿足工業(yè)生產(chǎn)和需要，塔設(shè)備還得具備下列各種基本要求： ⑴ 氣(汽)、液處理量大，即生產(chǎn)能力大時(shí)，仍不致發(fā)生大量的霧沫夾帶、攔液或液泛等破壞操作的現(xiàn)象。不同的塔型各有某些獨(dú)特的優(yōu)點(diǎn)，設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)根據(jù)物系性質(zhì)和具體要求，抓住主要矛盾，進(jìn)行選型。 篩板塔的缺點(diǎn)是： ⑴ 塔板安裝的水平度要求較高，否則氣液接觸不勻。 ⑷ 管路及附屬設(shè)備的計(jì)算與選型，如再沸器、冷凝器。第四章 精餾塔的工藝計(jì)算 、塔底產(chǎn)品的摩爾分率甲醇的摩爾質(zhì)量為：水的摩爾質(zhì)量為： 原料液摩爾分率：xF=22/(22/+78/)=塔頂摩爾分率：xD=99/(99/+1/)=塔底摩爾分率：xW=(+)=原料液平均摩爾質(zhì)量：MF=+() = kg/kmol塔頂產(chǎn)品平均摩爾質(zhì)量MD=+() =塔底產(chǎn)品平均摩爾質(zhì)量 MW=+(10. 00028) = kg/kmol由手冊(cè)查得甲醇—水物系的氣液平衡數(shù)據(jù)得: xD=. T=℃T=℃時(shí)，甲醇密度ρ=747 kg/m3 水密度ρ= kg/m3塔頂?shù)钠骄芏圈?747+（）= kg/m3D=11100L/h= m3/h=103/=F=D+W F xF =D xD +W xW F=式中 F—原料液流量，kmol/hD—流出液流量，kmol/hW—釜?dú)堃毫髁?，kmol/hXF—原料液中易揮發(fā)組分的摩爾分?jǐn)?shù)XD—流出液中易揮發(fā)組分的摩爾分?jǐn)?shù)XW—釜?dú)堃褐幸讚]發(fā)組分的摩爾分?jǐn)?shù)甲醇—水屬理想物系，可采用圖解法求理論板層數(shù)。slgμLm=+()μLm= mPa根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，一般取= m/s ~ m/s h0= Ls/3600 u0’=3600/(3600) = 2m h0= 2= m故降液管底隙高度設(shè)計(jì)合理。易氣泡物系，不易起泡物系，一般物系，取。由圖可看出，該篩板的操作上限為液泛控制，下限為漏夜控制。選擇流速為體積流量為：Ls=L MLDm/3600ρLDm=(3600)= m3/s管線直徑為：dL=(4 Ls/) 1/2=(4) 1/2=管規(guī)格為：463 mm校核：實(shí)際流速：u=4 Ls / dL 2=4() 2= m/s所以該液體流速在允許